h c= h d , (4.7)
saan h c ay ang distansya mula sa libreng ibabaw ng likido hanggang sa sentro ng grabidad, m;
h d ay ang distansya mula sa libreng ibabaw ng likido hanggang sa sentro ng presyon, m.
Kung ang ilang presyon ay kumikilos din sa libreng ibabaw ng likido R , kung gayon ang puwersa ng kabuuang overpressure sa isang patag na pader ay katumbas ng:
R = (R + ρ · g· h) F, (4.8)
saan R ay ang presyon na kumikilos sa libreng ibabaw ng likido, Pa.
Ang tanong ng pagtukoy ng puwersa ng presyon ng isang likido sa mga patag na dingding ay madalas na nakatagpo kapag kinakalkula ang lakas ng iba't ibang mga tangke, tubo at iba pang mga haydroliko na istruktura.
Ang presyon ng likido sa isang cylindrical na ibabaw.
Pahalang bahagi ng puwersa ng presyon sa isang cylindrical na ibabaw tingnan ang fig. 4.5 ay katumbas ng fluid pressure force sa vertical projection ng ibabaw na ito at tinutukoy ng formula:
R x = ρ · g· h c F y , (4.9)
saan R X ay ang pahalang na bahagi ng puwersa ng presyon sa cylindrical na ibabaw, H;
Fy ay ang patayong projection ng ibabaw, m 2.
patayo bahagi ng puwersa ng presyon ay katumbas ng gravity ng fluid sa dami ng pressure body at tinutukoy ng formula:
R y= ρ · g· V, (4.10)
saan R sa ay ang patayong bahagi ng puwersa ng presyon sa cylindrical na ibabaw, H;
V– kabuuang volume na nakuha bilang resulta ng pagsusuma ng elementary volume ΔV , m 3.
Dami V tinawag presyon ng katawan at ay ang dami ng likido na nakatali mula sa itaas ng antas ng libreng ibabaw ng likido, mula sa ibaba ng itinuturing na curvilinear na ibabaw ng dingding na nabasa ng likido, at mula sa mga gilid ng mga patayong ibabaw na iginuhit sa mga hangganan ng dingding.
Kabuuang puwersa ng presyon ng likido tinukoy bilang resultang puwersa R x at RU ayon sa formula:
R = √P x 2 + P y 2 , (4.11)
saan R ay ang kabuuang puwersa ng presyon ng likido sa isang cylindrical na ibabaw, H.
Sulok β , na binubuo ng resultang may abot-tanaw, ay tinutukoy mula sa kundisyon ng formula:
tgβ = R y / R x, (4.12)
saan β ay ang anggulo na nabuo ng resulta sa abot-tanaw, granizo.
Presyon ng likido sa mga dingding ng tubo.
Tukuyin natin ang puwersa ng presyon R likido sa dingding ng isang bilog na tubo na may mahaba l na may panloob na diameter d .
Ang pagpapabaya sa masa ng likido sa pipe, binubuo namin ang equation ng equilibrium:
p· l· d = P x= P y= P , (4.13)
saan l· d ay ang lugar ng diametrical na seksyon ng pipe, m 2;
P ay ang nais na puwersa ng presyon ng likido sa dingding ng tubo, H.
Kailangan kapal ng pader ng tubo ay tinutukoy ng formula:
δ = p· d / (2σ ), (4.14)
saan σ ay ang pinahihintulutang makunat na diin ng materyal sa dingding, Pa.
Nakuha sa pamamagitan ng formula ( 4.14 ) ang resulta ay karaniwang nadaragdagan ng α
δ = p· d / (2σ ) + α , (4.15)
saan α - kadahilanan ng kaligtasan na isinasaalang-alang ang posibleng kaagnasan, hindi kawastuhan ng ebb, atbp.
α = 3…7.
Pamamaraan ng trabaho
5.2. Maging pamilyar sa mga instrumento sa pagsukat ng presyon.
5.3. I-convert ang mga sukat ng presyon ng iba't ibang mga teknikal na sistema sa sukat ng presyon ng internasyonal na sistema ng SI - Pa:
740 mmHg Art.;
2300 mm w.c. Art.;
1.3 sa;
2.4 bar;
0.6 kg/cm 2 ;
2500 N/cm2.
5.4. Lutasin ang mga problema:
5.4.1. Ang hugis-parihaba na bukas na tangke ay idinisenyo upang mag-imbak ng tubig. Tukuyin ang mga puwersa ng presyon sa mga dingding at ibaba ng tangke, kung ang lapad a , haba b , dami V . Kumuha ng data mula sa tab. 5.1 (kakaibang pagpipilian ).
Talahanayan 5.1
Data para sa mga kakaibang variant (sugnay 5.4.1.)
| Mga pagpipilian | Pagpipilian | ||||||||
| V, m 3 | |||||||||
| a, m | |||||||||
| b, m | |||||||||
| Mga pagpipilian | Pagpipilian | ||||||||
| V, m 3 | |||||||||
| a, m | |||||||||
| b, m |
5.4.2. Tukuyin ang mga puwersa ng presyon ng likido sa ilalim at gilid na ibabaw ng isang silindro na matatagpuan patayo kung saan nakaimbak ang tubig, kung ang diameter ng silindro ay tumutugma sa bilang ng mga titik sa pangalan (pasaporte) sa m, at ang taas ng silindro ay ang bilang ng mga titik sa apelyido sa m (kahit na mga pagpipilian ).
5.5. Gumawa ng konklusyon.
6.1. Gumuhit ng mga diagram ng mga aparato para sa pagsukat ng presyon: fig. 4.1 mga likidong barometer ( Var. 1…6; 19…24), bigas. 4.2 pressure gauge at vacuum gauge ( Var. 7…12; 25…30) at fig. 4.3 differential pressure gauge ( Var. 13…18; 31…36). Mag-apply ng mga posisyon at magbigay ng mga pagtutukoy. Magbigay ng maikling paglalarawan ng scheme.
6.2. Isulat ang conversion ng mga sukat ng presyon ng iba't ibang mga teknikal na sistema sa sukat ng presyon ng internasyonal na sistema ng SI - Pa (5.3.).
6.3. Lutasin ang isang problemang ibinigay sa p.p. 5.4.1 at 5.4.2 , ayon sa napiling opsyon, ayon sa numero na tumutugma sa serial number ng mag-aaral sa journal sa pahina ng PAPP.
6.4. Sumulat ng konklusyon tungkol sa gawaing ginawa.
7 Mga tanong sa seguridad
7.1. Sa anong mga yunit sinusukat ang presyon?
7.2. Ano ang absolute at gauge pressure?
7.3. Ano ang isang vacuum, kung paano matukoy ang ganap na presyon sa isang vacuum?
7.4. Anong mga instrumento ang ginagamit upang sukatin ang presyon at vacuum?
7.5. Paano nabuo ang batas ni Pascal? Paano tinutukoy ang puwersa ng pagpindot ng isang hydraulic press?
7.6. Paano tinutukoy ang puwersa ng presyon ng likido sa patayo, pahalang at hilig na patag na pader? Paano nakadirekta ang puwersang ito? Saan ang punto ng aplikasyon nito?
Pagsasanay #5
Ang pag-aaral ng aparato ng sump, pagkalkula nito
pagganap at lugar ng pagtitiwalag
Layunin
1.1. Ang pag-aaral ng aparato ng iba't ibang tangke ng sedimentation.
1.2. Pag-instill ng mga kasanayan upang matukoy ang pagiging produktibo at lugar ng sedimentation ng sump.
9. Pagpapasiya ng puwersa ng presyon ng isang likido sa pamamahinga sa mga patag na ibabaw. Sentro ng presyon
Upang matukoy ang puwersa ng presyon, isasaalang-alang namin ang isang likido na nakapahinga na may kaugnayan sa Earth. Kung pipiliin natin ang isang arbitrary na pahalang na lugar ω sa likido, kung gayon, sa kondisyon na ang p atm = p 0 ay kumikilos sa libreng ibabaw, ang labis na presyon ay ibinibigay sa ω:
R iz = ρghω. (isa)
Dahil sa (1) ρgh ω ay walang iba kundi mg, dahil h ω at ρV = m, ang labis na presyon ay katumbas ng bigat ng likido na nasa volume h ω . Ang linya ng pagkilos ng puwersang ito ay dumadaan sa gitna ng lugar ω at nakadirekta kasama ang normal hanggang sa pahalang na ibabaw.
Ang formula (1) ay hindi naglalaman ng isang solong dami na magpapakita ng hugis ng sisidlan. Samakatuwid, ang R izb ay hindi nakasalalay sa hugis ng sisidlan. Samakatuwid, ang isang napakahalagang konklusyon ay sumusunod mula sa formula (1), ang tinatawag na haydroliko kabalintunaan- na may iba't ibang mga hugis ng mga sisidlan, kung ang parehong p 0 ay lilitaw sa libreng ibabaw, kung gayon kung ang mga densidad ρ, mga lugar ω at mga taas h ay pantay, ang presyon na ibinibigay sa pahalang na ibaba ay pareho.
Kapag ang ilalim na eroplano ay hilig, ang basa ng ibabaw na may lugar na ω ay nagaganap. Samakatuwid, hindi katulad ng nakaraang kaso, kapag ang ibaba ay nakahiga sa isang pahalang na eroplano, hindi masasabi na ang presyon ay pare-pareho.
Upang matukoy ito, hinahati namin ang lugar ω sa mga elementarya na lugar dω, alinman sa mga ito ay napapailalim sa presyon
Sa pamamagitan ng kahulugan ng puwersa ng presyon,
kung saan ang dP ay nakadirekta kasama ang normal sa lugar na ω.
Ngayon, kung matukoy natin ang kabuuang puwersa na kumikilos sa lugar ω, kung gayon ang halaga nito ay:
Nang matukoy ang pangalawang termino sa (3), nakita namin ang Р abs.
Pabs \u003d ω (p 0 + h c. e). (apat)
Nakuha namin ang nais na mga expression para sa pagtukoy ng mga pressure na kumikilos sa pahalang at hilig
eroplano: R izb at R abs.
Isaalang-alang ang isa pang punto C, na kabilang sa lugar na ω, mas tiyak, ang punto ng sentro ng grabidad ng basang lugar na ω. Sa puntong ito, kumikilos ang puwersa P 0 = ρ 0 ω.
Ang puwersa ay kumikilos sa anumang iba pang punto na hindi tumutugma sa punto C.
Sentro ng presyon ang punto kung saan ang linya ng pagkilos ng resulta ng mga puwersa ng presyon ng kapaligiran (likido, gas) na inilapat sa isang nagpapahinga o gumagalaw na katawan ay nagsalubong sa ilang eroplanong iginuhit sa katawan. Halimbawa, para sa isang pakpak ng eroplano ( kanin.
) C. d. ay tinukoy bilang ang punto ng intersection ng linya ng pagkilos ng aerodynamic force sa eroplano ng wing chords; para sa isang katawan ng rebolusyon (katawan ng isang rocket, airship, minahan, atbp.) - bilang punto ng intersection ng aerodynamic na puwersa sa eroplano ng simetrya ng katawan, patayo sa eroplano na dumadaan sa axis ng symmetry at ang bilis vector ng sentro ng grabidad ng katawan. Ang posisyon ng sentro ng grabidad ay nakasalalay sa hugis ng katawan, at para sa isang gumagalaw na katawan maaari rin itong depende sa direksyon ng paggalaw at sa mga katangian ng kapaligiran (ang compressibility nito). Kaya, sa pakpak ng isang sasakyang panghimpapawid, depende sa hugis ng airfoil nito, ang posisyon ng gitnang airfoil ay maaaring magbago na may pagbabago sa anggulo ng pag-atake α, o maaari itong manatiling hindi nagbabago ("isang profile na may palaging gitnang airfoil" ); Sa dating kaso x cd ≈ 0,25b (kanin.
). Kapag gumagalaw sa supersonic na bilis, ang sentro ng grabidad ay nagbabago nang malaki patungo sa buntot dahil sa impluwensya ng air compressibility. Ang pagbabago sa posisyon ng gitnang makina ng mga gumagalaw na bagay (sasakyang panghimpapawid, rocket, minahan, atbp.) ay makabuluhang nakakaapekto sa katatagan ng kanilang paggalaw. Upang ang kanilang paggalaw ay maging matatag sa kaganapan ng isang random na pagbabago sa anggulo ng pag-atake a, ang gitnang hangin ay dapat lumipat upang ang sandali ng aerodynamic na puwersa tungkol sa sentro ng grabidad ay nagiging sanhi ng bagay na bumalik sa orihinal nitong posisyon (para sa halimbawa, na may pagtaas sa a, ang gitnang hangin ay dapat lumipat patungo sa buntot). Upang matiyak ang katatagan, ang bagay ay madalas na nilagyan ng naaangkop na yunit ng buntot. Lit.: Loitsyansky L. G., Mechanics of liquid and gas, 3rd ed., M., 1970; Golubev V.V., Mga Lektura sa teorya ng pakpak, M. - L., 1949. Ang posisyon ng sentro ng presyon ng daloy sa pakpak: b - chord; α - anggulo ng pag-atake; ν - vector ng bilis ng daloy; x dc - distansya ng sentro ng presyon mula sa ilong ng katawan.
Great Soviet Encyclopedia. - M.: Soviet Encyclopedia. 1969-1978 .
Tingnan kung ano ang "Center of Pressure" sa ibang mga diksyunaryo:
Ito ang punto ng katawan kung saan sila nagsalubong: ang linya ng pagkilos ng mga resultang pwersa ng presyon sa katawan ng kapaligiran at ilang eroplano na iginuhit sa katawan. Ang posisyon ng puntong ito ay nakasalalay sa hugis ng katawan, at para sa isang gumagalaw na katawan ito ay nakasalalay din sa mga katangian ng nakapalibot na ... ... Wikipedia
Isang punto kung saan ang linya ng pagkilos ng resulta ng mga puwersa ng presyon ng kapaligiran (likido, gas) ay inilapat sa isang katawan sa pahinga o gumagalaw na intersect sa isang tiyak na eroplano na iginuhit sa katawan. Halimbawa, para sa isang pakpak ng eroplano (Fig.) C. d. matukoy ... ... Pisikal na Encyclopedia
Ang kondisyon na punto ng aplikasyon ng mga resultang aerodynamic na pwersa na kumikilos sa paglipad sa isang sasakyang panghimpapawid, projectile, atbp. Ang posisyon ng sentro ng presyon ay higit sa lahat ay nakasalalay sa direksyon at bilis ng paparating na daloy ng hangin, gayundin sa panlabas na ... ... Marine Dictionary
Sa hydroaeromechanics, ang punto ng paglalapat ng mga resultang pwersa na kumikilos sa isang katawan na gumagalaw o nakapahinga sa isang likido o gas. * * * CENTER OF PRESSURE CENTER OF PRESSURE, sa hydroaeromechanics, ang punto ng aplikasyon ng mga resultang pwersa na kumikilos sa katawan, ... ... encyclopedic Dictionary
sentro ng presyon- Ang punto kung saan inilalapat ang resulta ng mga puwersa ng presyon, na kumikilos mula sa gilid ng isang likido o gas sa isang katawan na gumagalaw o nagpapahinga sa kanila. Mga paksa sa engineering sa pangkalahatan… Handbook ng Teknikal na Tagasalin
Sa hydroaeromechanics, ang punto ng aplikasyon ng mga resultang pwersa na kumikilos sa isang katawan na gumagalaw o nakapahinga sa isang likido o gas ... Malaking Encyclopedic Dictionary
Ang punto ng aplikasyon ng mga resultang aerodynamic forces. Ang konsepto ng C. D. ay naaangkop sa profile, wing, aircraft. Sa kaso ng flat system, kapag ang lateral force (Z), transverse (Mx) at track (My) na mga sandali ay maaaring mapabayaan (tingnan ang Aerodynamic forces at ... ... Encyclopedia ng teknolohiya
sentro ng presyon- slėgimo centras statusas T sritis automatika atitikmenys: angl. sentro ng presyon vok. Angriffsmittelpunkt, m; Druckmittelpunkt, m; Druckpunkt, m rus. sentro ng presyon, m pranc. center de poussee, m … Automatikos terminų žodynas
sentro ng presyon- slėgio centras statusas T sritis fizika atitikmenys: engl. sentro ng presyon vok. Druckmittelpunkt, m rus. sentro ng presyon, m pranc. center de pression, m … Fizikos terminų žodynas
sentro ng presyon Encyclopedia "Aviation"
sentro ng presyon- sentro ng presyon - ang punto ng aplikasyon ng mga resultang aerodynamic forces. Ang konsepto ng C. D. ay naaangkop sa profile, wing, at aircraft. Sa kaso ng isang flat system, kapag ang lateral force (Z), transverse (Mx) at track (My) ay maaaring mapabayaan ... ... Encyclopedia "Aviation"
Mga libro
- Mga mananalaysay ng Panahon ng Bakal, Gordon Alexander Vladimirovich. Sinusuri ng libro ang kontribusyon ng mga siyentipikong Sobyet sa pag-unlad ng makasaysayang agham. Hinahangad ng may-akda na maibalik ang koneksyon ng mga oras. Naniniwala siya na ang kasaysayan ng mga mananalaysay ay hindi nararapat ...
n1.doc
Sentro ng presyon
Ang T.K.r 0 ay ipinapadala sa lahat ng mga punto ng lugar A nang pantay-pantay, pagkatapos ang resultang F 0 ay ilalapat sa gitna ng masa ng lugar A. Upang mahanap ang punto ng aplikasyon ng puwersa ng presyon F W mula sa bigat ng likido (t.D), inilalapat namin ang theorem ng mechanics ayon sa kung saan: ang sandali ng resultang puwersa tungkol sa x-axis ay katumbas ng kabuuan ng mga sandali ng mga puwersa ng sangkap.Y d - coordinate ng punto ng aplikasyon ng puwersa F w.
Ipinapahayag namin ang mga puwersa F w sa pamamagitan ng mga coordinate y c at y at pagkatapos ay nakukuha namin
- ang sandali ng pagkawalang-kilos ng lugar A tungkol sa x-axis.
pagkatapos 
(1)
J x0 - moment of force ng area A na may kaugnayan sa gitnang axis na kahanay ng x 0. kaya, ang punto ng aplikasyon ng puwersa F W na matatagpuan sa ibaba ng sentro ng masa ng pader, ang distansya sa pagitan ng mga ito ay tinutukoy ng expression
(2)
Kung ang presyon p 0 ay katumbas ng presyon ng atmospera, kung gayon ang sentro ng presyon.
Sa p 0 > p atm, ang sentro ng presyur ay matatagpuan bilang ang punto ng aplikasyon ng resultang 2x pwersa F 0 at F na rin. Ang mas malaking F 0 kumpara sa F W, mas malapit ang sentro ng presyon sa sentro ng masa ng lugar A.
Sa isang likido, ang mga pamamahagi ng puwersa lamang ang posible, kaya ang mga sentro ng presyon ay kinukuha nang may kondisyon.
na may mga silt ng presyon sa mga hubog na pader
Isaalang-alang ang isang cylindrical surface AB na may generatrix na patayo sa square ng drawing at tukuyin ang pressure force sa surface AB na ito. Iisa-isa natin ang dami ng likido sa pamamagitan ng bounded surface AB. Mga vertical na eroplano na iginuhit sa mga hangganan ng seksyong ito at ang libreng ibabaw ng likido i.e. ang dami ng ABSD at isaalang-alang ang mga kondisyon para sa ekwilibriyo nito sa patayo at abot-tanaw. mga direksyon.
Kung ang likido ay kumikilos sa dingding na may puwersa F, kung gayon ang mga pader na AB ay kumikilos na may puwersang F na nakadirekta sa kabaligtaran na direksyon (puwersa ng reaksyon). Binubulok namin ang puwersa ng reaksyon sa 2 bahagi, abot-tanaw at patayo. Kondisyon ng ekwilibriyo sa patayong direksyon:
(1)
Ang G ay ang bigat ng inilalaan na dami ng likido
At g - ang lugar ng pahalang na projection ng linya AB.
Ang kondisyon ng ekwilibriyo sa pahalang na direksyon ay isinulat na isinasaalang-alang ang katotohanan na ang puwersa ng fluid pressure sa mga ibabaw ng EC at AD ay magkaparehong balanse. Tanging ang puwersa ng presyon sa BE ay nananatili, kung gayon
h c - lalim ng lokasyon ng sentro ng masa ng lugar BE.
puwersa ng presyon 
9. Modelo ng perpektong likido. Bernoulli equation
Ang perpektong likido ay nauunawaan bilang isang likido na ganap na hindi mapipigil at hindi napapalawak, hindi makatiis sa pag-uunat at paggugupit, at wala ring katangian ng pagsingaw. Ang pangunahing pagkakaiba sa isang tunay na likido ay ang kakulangan ng lagkit nito, ibig sabihin. ( 
=0).
Dahil dito, sa isang gumagalaw na ideal na likido, isang uri lamang ng stress ang posible - ang compressive stress (p ).
Ang mga pangunahing equation na nagpapahintulot sa paglutas ng pinakasimpleng mga problema ng paggalaw ng isang perpektong likido ay ang equation ng daloy at ang equation ng Bernoulli.
Ang Bernoulli equation para sa daloy ng isang perpektong likido ay nagpapahayag ng batas ng konserbasyon ng tiyak na enerhiya ng likido sa kahabaan ng daloy. Sa ilalim ng tiyak na maunawaan ang enerhiya na nauugnay sa timbang ng yunit, dami o masa ng likido. Kung iuugnay natin ang enerhiya sa isang yunit ng timbang, kung gayon sa kasong ito ang Bernoulli equation, na isinulat para sa daloy ng isang perpektong likido, ay may anyo.
kung saan z - mga patayong coordinate ng mga sentro ng grabidad ng mga seksyon;
- piezometric taas, o tiyak na presyon ng enerhiya; - presyon, o tiyak na kinetic energy; H ay ang kabuuang ulo, o ang kabuuang tiyak na enerhiya ng likido.
Kung ang enerhiya ng likido ay nauugnay sa isang yunit ng dami nito, ang equation ay tumatagal sa anyo:
E 
Kung ang enerhiya ng likido ay maiugnay sa isang yunit ng masa, kung gayon ang ika-3 formula ay maaaring makuha:
10. Bernoulli equation para sa totoong daloy ng likido.
Kapag ang isang tunay (malagkit) na likido ay gumagalaw sa isang tubo, ang daloy ay nababawasan dahil sa impluwensya ng lagkit, at dahil din sa pagkilos ng mga puwersa ng pagkakaisa ng molekular sa pagitan ng likido at mga dingding, samakatuwid, ang bilis ay umabot sa pinakamataas na halaga nito sa gitnang bahagi ng daloy, at habang papalapit ito sa dingding, halos bumababa ang mga ito hanggang sa zero. Ang resulta ay isang pamamahagi ng bilis:
Bilang karagdagan, ang paggalaw ng isang malapot na likido ay sinamahan ng pag-ikot ng butil, pagbuo ng vortex, at paghahalo. Ang lahat ng ito ay nangangailangan ng paggasta ng enerhiya, at samakatuwid ang tiyak na enerhiya ng isang gumagalaw na malapot na likido ay hindi nananatiling pare-pareho, tulad ng sa kaso ng isang perpektong likido, ngunit unti-unting ginugol sa pagtagumpayan ng mga resistensya at, dahil dito, bumababa sa daloy. Kaya, kapag dumadaan mula sa isang elementarya na stream ng isang perpektong likido sa isang daloy ng isang tunay (malagkit) na likido, kinakailangang isaalang-alang ang: 1) hindi pantay na mga bilis sa kahabaan ng cross section ng daloy; 2) pagkawala ng enerhiya (presyon). Isinasaalang-alang ang mga tampok na ito, ang paggalaw ng isang malapot na likido, ang Bernoulli equation ay may anyo:
(1) .
- kabuuang pagkawala ng kabuuang presyon sa pagitan ng mga itinuturing na seksyon 1-1 at 2-2 dahil sa lagkit ng likido; 
- Coriolis coefficient, isinasaalang-alang ang hindi pantay na pamamahagi ng V sa mga cross section at katumbas ng ratio ng aktwal na kinetic energy ng daloy ng kinetic energy ng parehong daloy sa isang pare-pareho
11 Ang equation ni Bernoulli para sa relatibong paggalaw
Ang Bernoulli equation sa mga formula at wasto sa mga kasong iyon ng isang tuluy-tuloy na daloy ng isang likido, kapag ang gravity lamang ang kumikilos sa likido mula sa pwersa ng katawan. Gayunpaman, kung minsan kinakailangan na isaalang-alang ang mga naturang daloy, sa pagkalkula kung saan, bilang karagdagan sa puwersa ng grabidad, kinakailangang isaalang-alang ang mga puwersa ng pagkawalang-galaw ng portable na paggalaw. Kung ang inertial na puwersa ay pare-pareho sa oras, kung gayon ang daloy ng likido na may kaugnayan sa mga pader ng channel ay maaaring maging steady-state, at ang Bernoulli equation ay maaaring makuha para dito
Ginawa at. Sa kaliwang bahagi ng equation, sa gawain ng mga puwersa ng presyon at grabidad, dapat idagdag ng isa ang gawain ng inertial na puwersa na kumikilos sa elemento ng jet na may timbang dG kapag lumipat mula sa seksyon 1 -1 sa seksyon 2 -2 . Pagkatapos ay hinati namin ang gawaing ito, pati na rin ang iba pang mga termino ng equation, sa pamamagitan ng dG, ibig sabihin, tinutukoy namin ang yunit ng timbang, at, na nakatanggap ng ilang presyon, inililipat namin ito sa kanang bahagi ng equation. Nakukuha namin ang Bernoulli equation para sa kamag-anak na paggalaw, na sa kaso ng isang tunay na daloy ay tumatagal ng anyo
saan ? Ning - ang tinatawag inertial na puwersa, na kung saan ay ang gawain ng inertia force, na nauugnay sa yunit ng timbang at kinuha sa kabaligtaran na pag-sign (ang reverse sign ay dahil sa ang katunayan na ang gawaing ito ay inilipat mula sa kaliwang bahagi ng equation sa kanan).
Rectilinear pantay na pinabilis na paggalaw ng channel. Kung ang channel kung saan dumadaloy ang likido ay gumagalaw sa isang tuwid na linya na may patuloy na pagbilis? (Larawan 1.30, a), pagkatapos ang lahat ng mga particle ng likido ay apektado ng pareho at tuluy-tuloy na puwersa ng pagkawalang-galaw ng portable na paggalaw, na maaaring magsulong o makahadlang sa daloy. Kung ang puwersang ito ay maiuugnay sa isang yunit ng masa, kung gayon ito ay magiging katumbas ng katumbas na pagbilis? at nakadirekta sa direksyon na kabaligtaran nito, at ang puwersa ng pagkawalang-kilos ay kikilos sa bawat yunit ng likidong timbang alg. Ang gawain ng puwersang ito kapag inililipat ang likido mula sa seksyon 1- 1 sa seksyon 2-2 (pati na rin ang gawain ng gravity) ay hindi nakasalalay sa hugis ng landas, ngunit natutukoy lamang sa pamamagitan ng pagkakaiba sa mga coordinate na binibilang sa direksyon ng acceleration at, samakatuwid,
saan 1 a - projection ng seksyon ng channel na isinasaalang-alang sa direksyon ng acceleration a.
Kung acceleration? itinuro palayo sa seksyon 1-1 sa seksyon 2-2, at ang puwersa ng pagkawalang-galaw ay kabaligtaran, kung gayon ang puwersang ito ay humahadlang sa daloy ng likido, at ang inertial na ulo ay dapat magkaroon ng plus sign. Sa kasong ito, binabawasan ng inertial head ang ulo sa seksyon
2-2 kumpara sa ulo sa seksyon 1-1 at samakatuwid ay katulad ng haydroliko pagkalugi? h a , na laging pumapasok sa kanang bahagi ng Bernoulli equation na may plus sign. Paano kung acceleration? itinuro mula sa seksyon 2- 2 sa seksyon 1 -1, pagkatapos ay ang puwersa ng pagkawalang-galaw ay nag-aambag sa daloy at ang inertial pressure ay dapat magkaroon ng minus sign. Sa kasong ito, ang inertial head ay tataas ang ulo sa seksyon 2-2, ibig sabihin, ito ay, tulad ng dati, ay magbabawas ng haydroliko na pagkalugi.
2. Pag-ikot ng channel sa paligid ng vertical axis. Hayaang paikutin ang channel kung saan gumagalaw ang fluid sa paligid ng vertical axis na may pare-pareho ang angular velocity? (Larawan 1.30, b). Pagkatapos ang puwersa ng pagkawalang-kilos ng rotational motion, na isang function ng radius, ay kumikilos sa likido. Samakatuwid, upang kalkulahin ang gawain ng puwersang ito o ang pagbabago sa potensyal na enerhiya dahil sa pagkilos nito, kinakailangan na mag-aplay ng pagsasama. 
12. Pagkakatulad ng mga prosesong hydromechanical
Mayroong 2 yugto sa pag-aaral ng mga tunay na likido.
Stage 1 - ang pagpili ng mga salik na iyon na mapagpasyahan para sa prosesong pinag-aaralan.
Stage 2 ng pag-aaral ay upang itatag ang dependence ng dami ng interes sa sistema ng mga napiling pagtukoy salik. Ang yugtong ito ay maaaring isagawa sa dalawang paraan: analytical, batay sa mga batas ng mechanics at physics, at experimental.
Ang mga problema ay maaaring malutas sa pamamagitan ng teorya hydrodyne gayahin ang pagkakahawig (pagkakatulad ng hindi mapipigil na daloy ng likido). Pagkakatulad ng hydrodynamic binubuo ng tatlong sangkap; geometric na pagkakatulad, kinematic at dynamic.
Geometric pagkakatulad - maunawaan ang pagkakatulad ng mga ibabaw na iyon na naglilimita sa mga daloy, ibig sabihin, mga seksyon ng mga channel, pati na rin ang mga seksyon na matatagpuan kaagad sa harap ng mga ito at sa likod ng mga ito at na nakakaapekto sa likas na katangian ng daloy sa mga seksyon na isinasaalang-alang.
Ang ratio ng dalawang magkatulad na laki ng magkatulad na mga channel ay tatawaging linear scale at tinutukoy ng 
.Pareho ang value na ito para sa magkatulad na channel a at b:
Kinematics sa oh pagkakatulad- nangangahulugang ang proporsyonalidad ng mga lokal na tulin sa magkatulad na mga punto at ang pagkakapantay-pantay ng mga anggulo na nagpapakilala sa direksyon ng mga ito 
bilis:
Kung saan ang k ay ang sukat ng bilis, na pareho para sa pagkakatulad ng kinematic.
kasi 
(saan T- oras, 
- sukat ng oras).
Dynamic na pagkakatulad ay ang proporsyonalidad ng mga puwersang kumikilos sa magkatulad na dami sa kinematically magkatulad na daloy at ang pagkakapantay-pantay ng mga anggulo na nagpapakilala sa direksyon ng mga puwersang ito.
Ang iba't ibang pwersa ay karaniwang kumikilos sa mga daloy ng likido: mga puwersa ng presyon, lagkit (friction), gravity, atbp. Ang pagsunod sa kanilang proporsyonalidad ay nangangahulugan ng kumpleto pagkakatulad ng hydrodynamic. Kinukuha namin ang mga puwersa ng inertia bilang batayan at ihahambing namin ang iba pang mga puwersa na kumikilos sa likido sa mga inertial na pangkalahatang anyo ng batas ng pagkakatulad ng hydrodynamic, ang numero ni Newton (Ne):
Dito sa ilalim R ang pangunahing puwersa ay ipinahiwatig: ang puwersa ng presyon, lagkit, grabidad, atbp.
Pamantayan 1. Numero ng Euler. Tanging ang mga puwersa ng presyon at pagkawalang-kilos ay kumikilos sa likido. Pagkatapos 
at ang pangkalahatang batas ay: 
Dahil dito, ang kondisyon para sa hydrodynamic na pagkakatulad ng mga geometrically na katulad na daloy sa kasong ito ay ang pagkakapantay-pantay ng kanilang mga numero ng Euler.
Pamantayan 2. Reynolds number. Ang likido ay apektado ng mga puwersa ng lagkit, presyon at pagkawalang-galaw. Pagkatapos
At ang kondisyon pagkatapos hatiin ang huling expression sa pv 2 L 2 ay kukuha ng form 
Dahil dito, ang kundisyon para sa hydrodynamic na pagkakatulad ng mga geometrically na katulad na daloy sa kaso na isinasaalang-alang ay ang pagkakapantay-pantay ng mga Reynolds number na kinakalkula para sa mga katulad na seksyon ng daloy.
Pamantayan 3. Froude number Ang fluid ay apektado ng gravity, pressure at inertia. Pagkatapos 
At ang pangkalahatang batas ng GP ay may anyo: 
kung 
Dahil dito, ang kundisyon para sa hydrodynamic na pagkakatulad ng geometrically similar na mga daloy sa kasong isinasaalang-alang ay ang pagkakapantay-pantay ng mga numero ng Froude na kinakalkula para sa mga katulad na seksyon ng daloy.
Pamantayan 4: Numero ng Weber. Kung isinasaalang-alang ang mga daloy na nauugnay sa pag-igting sa ibabaw (pag-spray ng gasolina sa mga makina), ito ay katumbas ng ratio ng mga puwersa ng pag-igting sa ibabaw sa mga puwersa ng pagkawalang-galaw. Para sa kasong ito, ang pangkalahatang batas ng GP ay nasa anyo:
Pamantayan 5. Numero ng Strouhal. Kung isasaalang-alang ang hindi matatag (nonstationary) na mga panaka-nakang daloy na may panahon T(halimbawa, dumadaloy sa isang pipeline na konektado sa isang piston pump), isinasaalang-alang ang mga inertial na puwersa mula sa kawalan ng katatagan, na tinatawag na lokal. Ang huli ay proporsyonal sa masa (RL 3
)
at acceleration na, sa turn, ay proporsyonal sa 
.Dahil dito, ang pangkalahatang batas ng GP ay kinuha ang anyo
Pamantayan 6. Numero ng mach. Kapag isinasaalang-alang ang mga paggalaw ng isang likido, isinasaalang-alang ang compressibility nito (halimbawa, ang mga paggalaw ng mga emulsyon). Isinasaalang-alang ang mga nababanat na puwersa. Ang huli ay proporsyonal sa lugar (L 2
)
at bulk modulus ng elasticity K =
.
Samakatuwid, ang mga nababanat na puwersa ay proporsyonal
13. Hydraulic resistance
Mayroong dalawang uri ng pagkalugi ng haydroliko na presyon: mga pagkalugi sa lokal at pagkalugi ng friction sa haba. Ang mga pagkalugi ng lokal na presyon ay nangyayari sa tinatawag na lokal na hydraulic resistance, ibig sabihin, sa mga lugar kung saan nagbabago ang hugis at sukat ng channel, kung saan ang daloy ay kahit papaano ay deformed - lumalawak, makitid, yumuko - o isang mas kumplikadong pagpapapangit ay nagaganap. Ang mga lokal na pagkalugi ay ipinahayag ng Weisbach formula
(1)
saan ? - ang average na bilis ng daloy sa seksyon sa harap ng lokal na pagtutol (sa panahon ng pagpapalawak) o sa likod nito (sa panahon ng pagpapaliit) at sa mga kasong iyon kapag ang mga pagkalugi ng presyon sa mga hydraulic fitting para sa iba't ibang layunin ay isinasaalang-alang; ? m- walang sukat na koepisyent ng lokal na pagtutol. Ang numerical value ng coefficient ? ay pangunahing tinutukoy ng anyo ng lokal na pagtutol, ang mga geometric na parameter nito, ngunit kung minsan ay nakakaapekto rin ang bilang ng Reynolds. Maaaring ipagpalagay na sa magulong rehimen ang mga koepisyent ng mga lokal na pagtutol ? ay hindi umaasa sa bilang ng Reynolds at, samakatuwid, tulad ng makikita mula sa formula (1), ang pagkawala ng ulo ay proporsyonal sa parisukat ng bilis (quadratic resistance mode). Sa rehimeng laminar, ipinapalagay na
(2)
saan PERO- bilang na tinutukoy ng anyo ng lokal na pagtutol; ? kv - koepisyent ng lokal na pagtutol sa quadratic resistance mode, i.e. sa Re??.
Pagkawala ng presyon dahil sa alitan sa haba l ay tinutukoy ng pangkalahatang pormula ng Darcy
(3)
Nasaan ang walang sukat na friction drag coefficient ? ay tinutukoy depende sa daloy ng rehimen:
sa laminar mode ? l ang Reynolds number ay natatanging tinutukoy, i.e.
Sa magulong kondisyon ? m, bilang karagdagan sa bilang ng Reynolds, ay nakasalalay din sa kamag-anak na pagkamagaspang?/d, i.e.
14 Haba ng pagtutol.
Pagkawala ng alitan kasama ang haba, ito ang mga pagkalugi ng enerhiya na nangyayari sa purong anyo sa mga tuwid na tubo ng pare-pareho ang cross section, i.e. na may pare-parehong daloy, at pagtaas sa proporsyon sa haba ng tubo. Ang pagkawala ng presyon dahil sa alitan ay maaaring ipahayag ng pangkalahatang pormula para sa haydroliko na pagkalugi, i.e.
h Tp = J Tp 
2 /(2g), o sa mga yunit ng presyon 
Walang sukat na koepisyent ng pagmamasa kadahilanan ng pagkawalapara sa alitan kasama ang haba, o ang koepisyent ng Daren. Maaari itong ituring bilang isang koepisyent ng proporsyonalidad sa pagitan ng pagkawala ng presyon dahil sa alitan, at ang produkto ng kamag-anak na haba ng tubo at ang ulo ng tulin.
P 
Sa magulong daloy, ang mga lokal na pagkawala ng ulo ay maaaring ituring na proporsyonal sa bilis (rate ng daloy) hanggang sa ikalawang antas, at ang mga koepisyent ng pagkawala J ay pangunahing tinutukoy ng anyo ng lokal na paglaban at halos hindi nakasalalay sa Re, pagkatapos ay sa daloy ng laminar, ang pagkawala ng ulo ay dapat isaalang-alang bilang kabuuan 
,
saan 
- pagkawala ng presyon dahil sa direktang pagkilos ng mga puwersa ng friction (lagkit) sa isang naibigay na lokal na pagtutol at proporsyonal sa lagkit ng likido at bilis sa unang antas 
- pagkawala na nauugnay sa paghihiwalay ng daloy at pagbuo ng vortex sa lokal na paglaban mismo o sa likod nito ay proporsyonal sa pangalawang kapangyarihan ng bilis.
Ang unti-unting lumalawak na tubo ay tinatawag na diffuser. Ang daloy ng likido sa diffuser ay sinamahan ng pagbawas sa bilis at pagtaas ng presyon, at, dahil dito, ang conversion ng kinetic energy ng likido sa pressure energy. Ang mga particle ng gumagalaw na likido ay nagtagumpay sa pagtaas ng presyon dahil sa kanilang kinetic energy, na bumababa kasama ang diffuser at, kung ano ang lalong mahalaga, sa direksyon mula sa axis hanggang sa dingding. Ang mga layer ng likido na katabi ng mga haligi ay may napakababang kinetic energy na kung minsan ay hindi nila kayang pagtagumpayan ang tumaas na presyon, sila ay huminto o nagsimulang bumalik. pagbuo ng vortex. isang pagtaas sa anggulo ng pagpapalawak ng diffuser, at kasama nito, ang mga pagkalugi dahil sa pagbuo ng vortex ay tumataas din. Ang kabuuang pagkawala ng presyon sa diffuser ay may kondisyong isinasaalang-alang bilang kabuuan ng dalawang termino 
Ang isang biglaang pagpapaliit ng isang channel (pipe) ay palaging nagiging sanhi ng mas kaunting pagkawala ng enerhiya kaysa sa isang biglaang pagpapalawak na may parehong ratio ng lugar. Sa kasong ito, ang pagkawala ay dahil, una, sa alitan ng daloy sa pasukan sa makitid na tubo at, pangalawa, sa mga pagkalugi dahil sa pagbuo ng vortex. Ang huli ay sanhi ng katotohanan na ang daloy ay hindi dumadaloy sa paligid ng input na sulok, ngunit humihiwalay mula dito at makitid; ang annular space sa paligid ng makitid na bahagi ng daloy ay puno ng umiikot na likido.
15. Laminar na rehimen ng tuluy-tuloy na paggalaw
Ang mode na ito ay x-Xia parallel sa jet concentrated motion ng mga particle. Ang lahat ng mga pangunahing regularidad ng daloy na ito ay hinango nang analitikal.
R 
pamamahagi ng mga tulin at mga stress ng paggugupit sa seksyon. Isaalang-alang ang isang tuluy-tuloy na laminar flow W sa isang tubo na may pabilog na cross section ng radius r. Hayaan ang presyon sa seksyon 1-1 Р 1, at sa seksyon 2-2 Р 2. Dahil sa Z 1 \u003d Z 2, isinulat namin ang Bernoulli equation:
P 1 /? Chg \u003d P 2 /? Chg + htr. (htr - pagkawala ng ulo sa haba)
Htr \u003d (P 1 - P 2) /? Chg \u003d P TR /? Chg.
Pumili tayo ng isang silindro sa daloy. Dami W, radius y at haba ℓ. Para sa volume na ito, isinulat namin ang equation ng unipormeng paggalaw, i.e. pagkakapantay-pantay 0 ng kabuuan ng mga puwersa ng presyon at mga puwersa ng paglaban:
RtrCh?Chu 2 – 2H?ChuChℓCh?=0 (1)
?
ay mga shear stress sa mga gilid na ibabaw ng silindro.
Rate ng daloy at average na rate ng daloy
Sa cross section ng daloy, pumili kami ng elementary section ng annular section na may radius y at lapad dу. Elementarya na daloy sa site dA: dQ=VЧdA (1)
Pag-alam: dA=2H?ChyChdy at Vtr=Ptr/4Ch?Chℓ ipinapahayag namin:
DQ \u003d (Ptr / 4H? Hℓ) H (r 2 -y 2) H2H? ChyChdy = \u003d (? ChPtr / 2H? Hℓ) H (r 2 -y 2) ChyChdy (2)
Isinasama namin ang (2) sa cross-sectional area ng pipe (mula y=0 hanggang y=r):
Q \u003d (? Ptr / 2H? Hℓ) 
(r 2 -y 2)Chydy \u003d (? Ptr / 8? ℓ) Chr 4 (3)
Palitan sa (3) r=d/2: Q=(?d 4 /128?ℓ)ChPtr (4)
Average na bilis sa seksyon: Vav=Q/?r 2 (5). Palitan natin ang (3) sa (5) pagkatapos ay ang average na bilis ng seksyon ng laminar sa pipe: Vav = (r 2 /8?ℓ)ChRtr. Ang average na bilis ng daloy ng laminar sa isang bilog na tubo ay 2 beses na mas mababa kaysa sa max, i.e. Vav=0.5Vmax.
Pagkawala ng ulo sa daloy ng laminar fluid
Ang friction head loss Ptr ay matatagpuan mula sa formula para sa rate ng daloy:
Q=(?ChPtr/8?ℓ) Ch r 4 , Рtr=(8Q?ℓ/?Chr 4) (1) Hatiin sa?g at palitan?=?Ch?
Рtr=?ghtr, palitan ang r=d/2, pagkatapos ay htr=Рtr/?g=(128?ℓ/?gd 4)ЧQ (2)
Z.-n pagtutol (2) ay nagpapakita na ang frictional head loss sa isang round pipe ay proporsyonal sa flow rate at lagkit sa 1st power at inversely proportional sa diameter hanggang sa 4th power.
Z.-n Poiselle ay ginagamit para sa mga kalkulasyon sa laminar motion. Palitan natin ang flow rate Q=(?d 2 /4) HVavg at pagkatapos ay hatiin ang resultang expression sa Vcp at i-multiply sa Vcp:
Htr \u003d (128? ℓ /? gd 4) H (? d 2 / 4) H Vcr \u003d
\u003d (64? / Vcrd) H (ℓ / d) H (V 2 cp / 2g) \u003d
\u003d (64 / Re) H (ℓ / d) H (V 2 cp / 2g) \u003d? H (V 2 cf ℓ / 2gCh d). ?
F.-la Weisbon-Darcy.
Coefficient-t ng Weisbon-Darcy - coefficient-t ng friction losses para sa laminar flow: ?=64/Re.
16. Turbulent (TRB) mode ng fluid movement
Para sa daloy ng mga TRB, ngunit ang presyon, ang kababalaghan ng pulsation, bilis, i.e. iba't ibang mga pagbabago sa presyon at bilis sa isang naibigay na punto sa oras sa magnitude at direksyon. Kung, sa rehimeng laminar, ang enerhiya ay ginugol lamang upang mapagtagumpayan ang mga puwersa ng panloob na alitan sa pagitan ng mga likidong layer, pagkatapos ay sa rehimeng TRB, bilang karagdagan, ang enerhiya ay ginugol sa proseso ng magulong paghahalo ng likido, na nagiging sanhi ng karagdagang pagkalugi.
Sa TRB, isang napakanipis na laminar sublayer ay nabuo malapit sa mga dingding ng tubo, isang pusa. makabuluhang nakakaapekto sa pamamahagi ng bilis sa cross section ng daloy. Kung mas matindi ang paghahalo ng daloy at mas malaki ang equalization ng bilis sa ibabaw ng cross section, mas maliit ang laminar sublayer. Ang pamamahagi ng mga bilis sa TRB mode ay mas pantay. Plot ng bilis:
O 
ratio cf. bilis hanggang max para sa daloy TRB: Vav/Vmax=0.75…0.90 ? may posibilidad sa limitasyon hanggang 1 para sa malalaking numero.
Ang pangunahing formula ng pagkalkula para sa pagkawala ng ulo sa magulong daloy sa mga bilog na tubo ay isang formula na tinatawag na Weisbach-Darcy formula:
saan 
- friction loss coefficient sa magulong daloy, o Darcy coefficient.
17. Buod ng mga pinakakaraniwang ginagamit na formula para sa haydroliko na koepisyent ng friction.
Pagkawala ng alitan
kasama ang haba, ito ang mga pagkalugi ng enerhiya na nangyayari sa purong anyo sa mga tuwid na tubo ng pare-pareho ang cross section, i.e. na may pare-parehong daloy, at pagtaas sa proporsyon sa haba ng tubo. Ang mga pagkalugi sa ilalim ng pagsasaalang-alang ay dahil sa panloob na alitan sa likido, at samakatuwid ay nagaganap hindi lamang sa magaspang, kundi pati na rin sa makinis na mga tubo.
Ang pagkawala ng presyon dahil sa alitan ay maaaring ipahayag ng pangkalahatang pormula para sa pagkalugi ng haydroliko
.
Gayunpaman, isang mas maginhawang koepisyent 
nauugnay sa kamag-anak na haba ng tubo l/d.
; 
O sa mga yunit ng presyon 
Hayaang magkaroon ng isang pigura ng arbitrary na hugis na may lugar na ω sa eroplano Ol , nakahilig sa abot-tanaw sa isang anggulo α (Larawan 3.17).
Para sa kaginhawaan ng pagkuha ng isang formula para sa fluid pressure force sa figure na isinasaalang-alang, iniikot namin ang wall plane ng 90 ° sa paligid ng axis 01 at ihanay ito sa drawing plane. Sa figure ng eroplano na isinasaalang-alang, nag-iisa kami sa isang lalim h mula sa libreng ibabaw ng likido hanggang sa elementarya na lugar d ω . Pagkatapos ay ang puwersang elementarya na kumikilos sa lugar d ω , magiging
kanin. 3.17.
Ang pagsasama ng huling kaugnayan, nakuha namin ang kabuuang puwersa ng presyon ng likido sa isang patag na pigura
Isinasaalang-alang na , nakukuha namin
Ang huling integral ay katumbas ng static na sandali ng platform na may paggalang sa axis OU, mga.
saan l MULA SA – distansya ng ehe OU sa sentro ng grabidad ng pigura. Pagkatapos
Simula noon
mga. ang kabuuang puwersa ng presyon sa isang flat figure ay katumbas ng produkto ng lugar ng figure at ang hydrostatic pressure sa sentro ng grabidad nito.
Ang punto ng aplikasyon ng kabuuang puwersa ng presyon (point d , tingnan ang fig. 3.17) ay tinatawag sentro ng presyon. Ang sentro ng presyon ay nasa ibaba ng sentro ng grabidad ng isang flat figure sa pamamagitan ng isang halaga e. Ang pagkakasunud-sunod ng pagtukoy ng mga coordinate ng sentro ng presyon at ang magnitude ng eccentricity ay inilarawan sa talata 3.13.
Sa partikular na kaso ng isang patayong hugis-parihaba na pader, nakukuha natin (Larawan 3.18)
kanin. 3.18.
Sa kaso ng isang pahalang na hugis-parihaba na pader, magkakaroon tayo
hydrostatic na kabalintunaan
Ang formula para sa puwersa ng presyon sa isang pahalang na pader (3.31) ay nagpapakita na ang kabuuang presyon sa isang patag na pigura ay tinutukoy lamang ng lalim ng sentro ng grabidad at ang lugar ng pigura mismo, ngunit hindi nakasalalay sa hugis. ng sisidlan kung saan matatagpuan ang likido. Samakatuwid, kung kukuha tayo ng isang bilang ng mga sisidlan, naiiba sa hugis, ngunit may parehong ilalim na lugar ω g at pantay na antas ng likido H , pagkatapos ay sa lahat ng mga sisidlan na ito ang kabuuang presyon sa ibaba ay magiging pareho (Larawan 3.19). Ang hydrostatic pressure ay dahil sa kasong ito sa gravity, ngunit ang bigat ng likido sa mga sisidlan ay iba.
kanin. 3.19.
Ang tanong ay lumitaw: paano ang iba't ibang mga timbang ay lumikha ng parehong presyon sa ilalim? Nasa ganitong tila kontradiksyon na ang tinatawag na hydrostatic na kabalintunaan. Ang pagsisiwalat ng kabalintunaan ay nakasalalay sa katotohanan na ang puwersa ng bigat ng likido ay talagang kumikilos hindi lamang sa ilalim, kundi pati na rin sa iba pang mga dingding ng sisidlan.
Sa kaso ng isang sisidlan na lumalawak pataas, malinaw na ang bigat ng likido ay mas malaki kaysa sa puwersa na kumikilos sa ilalim. Gayunpaman, sa kasong ito, ang bahagi ng puwersa ng timbang ay kumikilos sa mga hilig na pader. Ang bahaging ito ay ang bigat ng pressure body.
Sa kaso ng isang sisidlan patulis sa itaas, ito ay sapat na upang alalahanin na ang bigat ng katawan ng presyon G sa kasong ito ay negatibo at kumikilos pataas sa sisidlan.
Sentro ng presyon at pagpapasiya ng mga coordinate nito
Ang punto ng aplikasyon ng kabuuang puwersa ng presyon ay tinatawag na sentro ng presyon. Tukuyin ang mga coordinate ng sentro ng presyon l d at y d (Larawan 3.20). Tulad ng nalalaman mula sa teoretikal na mekanika, sa ekwilibriyo, ang sandali ng resultang puwersa F tungkol sa ilang axis ay katumbas ng kabuuan ng mga sandali ng mga pwersang bumubuo. dF tungkol sa parehong axis.
kanin. 3.20.
Gawin natin ang equation ng mga sandali ng pwersa F at dF tungkol sa axis OU:
Puwersa F at dF tukuyin sa pamamagitan ng mga formula
