MINISTRY OF ENERGY AT ELECTRIFICATION NG USSR TECHNICAL DEPARTMENT PARA SA OPERASYON NG POWER SYSTEMS
ALL-UNION STATE TRUST PARA SA ORGANISASYON AT
RASYONALISASYON NG MGA POWER STATION AT NETWORKS NG DISTRICT
(ORGRES)
MGA METODOLOHIKAL NA MGA INSTRUKSYON SA THERMAL
PAGBILI AT THERMAL TESTING
BOILER INSULATION
TECHNICAL INFORMATION BUREAU
MOSCOW 1967
Pinagsama ng ORGRES Technical Information Bureau
Editor: eng. S.V.KHIZHNYAKOV
PANIMULA
Naitatag na ang pagkawala ng init sa panlabas na kapaligiran mula sa ibabaw ng lining ng mga modernong boiler ay hindi dapat lumampas sa 300 kcal/m 2 ∙ h, at ang pinakamataas na temperatura sa panlabas na ibabaw ng brickwork ay dapat na hindi hihigit sa 55 °C sa isang nakapaligid na temperatura ng hangin na humigit-kumulang 30 °C sa average kasama ang taas ng boiler [L. , , ].
Kasabay nito, ang kabuuang maximum na pinapayagang pagkawala ng init ng boiler unit sa kapaligiranq 5 ay tinutukoy ng "Thermal na pagkalkula ng mga yunit ng boiler" [L. ], na nagtatatag ng ugnayan sa pagitan ng pagkawala ng init at output ng singaw ng mga boiler. Ayon sa pagkalkula ng thermal para sa mga modernong boiler na may kapasidad ng singaw D = 220 ÷ 640 t/hq 5 ay 0.5 - 0.4% ng pagkonsumo ng gasolina. Ang halagang ito, na medyo maliit sa kabuuang balanse ng init ng boiler, ay nakakakuha ng ganap na naiibang sukat kapag na-convert sa mga ganap na halaga, na humigit-kumulang10,000 kcal/h kada 1 MW ng naka-install na kapasidad, at pagkawala ng initq 5 lumampas sa 50% ng lahat ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng thermal insulation ng block power plants.
Sa ilang mga kaso, dahil sa paglihis mula sa mga solusyon sa disenyo, mahinang kalidad na pag-install, ang paggamit ng mga hindi mabisang materyales at hindi matagumpay na mga solusyon sa disenyo, bahagyang pagkasira ng lining at thermal insulation ng boiler sa panahon ng pag-aayos ng mga kagamitan sa proseso, pati na rin bilang isang resulta ng pagtanda sa panahon ng pangmatagalang operasyon, isang labis na halagaq 5 higit sa karaniwang mga halaga. Na may sapat na malaking halaga ng pagkawala ng init mula sa boiler patungo sa kapaligiranQ 5 (kka l/h) kahit na bahagyang lumampas sa halagaq 5 (%) ay nauugnay sa napakalaking pagkawala ng init. Kaya, halimbawa, isang pagtaasq 5 ng 0.1% para sa mga modernong boiler ay katumbas ng pagsunog ng humigit-kumulang 2.0 tonelada ng karaniwang gasolina bawat taon bawat 1 MW ng naka-install na kapasidad. Bilang karagdagan, ang pagtaasq 5 makabuluhang pinalala ang sanitary at teknikal na kondisyon ng boiler room.
Naturally, isang sapat na tumpak na pang-eksperimentong pagpapasiya ng aktwal na halagaq 5 (sa kaibahan sa kahulugan na pinagtibay sa panahon ng pagsubok ng mga boilerq 5 bilang isang natitirang miyembro ng balanse ng init) at ang pagdadala nito sa linya sa mga umiiral na pamantayan ay dapat isabuhay sa parehong paraan tulad ng kaugalian para sa natitirang thermal insulation ng mga steam pipeline at kagamitan ng mga power plant [L. ].
1. PANGKALAHATANG PROBISYON
Kapag tinatasa ang kabuuang pagkawala ng init ng yunit ng boiler, ang pinakamahirap sa mga istrukturang pananggalang sa init na susuriin ay ang lining nito [L. , , ].
Ang mga lining ng modernong boiler ay nahahati sa dalawang pangunahing uri:
1. Pipe linings (pinalamanan at gawa sa mga gawa na slab) na direktang naka-mount sa mga screen pipe.
2. Shield brickwork na naka-mount sa frame.
Mga lumang brick lining na sinusuportahan ngAko ay nasa pundasyon, kasalukuyang naiwan sa maliliit o hindi na ginagamit na mga boiler.
Ang disenyo ng mga modernong brickwork ay nagbibigay para sa pagkakaroon ng mga metal na fastener na matatagpuan sa kapal ng brickwork at bahagyang umaabot sa panlabas na ibabaw nito (mga pin, bracket, atbp.). Ang mga metal na bahagi ng brickworks ay mga thermal bridge kung saan dumadaloy ang init sa mga indibidwal na lugar ng ibabaw. Sa ilang mga disenyo, ang paglipat ng init ay 30 - 40% ng kabuuang daloy ng init sa mga indibidwal na seksyon ng lining. Ang sitwasyong ito ay nagbibigay ng pangangailangan para sa isang naaangkop na paglalagay ng mga punto ng pagsukat sa mga ibabaw ng naturang brickworks, na nagsisiguro sa pagkuha ng mga average na kondisyon ng paglipat ng init.
Ayon sa mga kondisyon ng paglipat ng init, ang mga lining na walang metal sheathing at may metal sheathing ay makabuluhang naiiba. Ang isang tiyak na tampok ng huli ay ang pagkalat ng init sa kahabaan ng eroplano ng balat, na katumbas ng temperatura sa mga makabuluhang lugar nito. Sa ilalim ng iba't ibang mga panlabas na kondisyon ng paglipat ng init (mga daloy ng hangin, lokal na counter flow ng nagniningning na init), ang gayong pagkakapantay-pantay ng temperatura ay humahantong sa isang matalim na pagbabagu-bago sa mga halaga ng mga tiyak na pagkawala ng init sa mga katabing seksyon ng balat. Ang isa pang tampok ng brickwork na may sheathing ay ang posibilidad ng convective heat overflows kasama ang taas sa puwang sa pagitan ng sheathing at brickwork.
Ang mga pangyayaring ito ay nangangailangan ng pagsukat ng mga pagkawala ng init sa kahabaan ng balat sa isang sapat na malaking bilang ng mga punto, lalo na sa kahabaan ng taas, sa kabila ng maliwanag na pagkakapareho ng field ng temperatura.
Ang pagiging kumplikado ng pagsasaalang-alang ng mga pagkawala ng init mula sa mga beam ng lining frame at ang boiler ay nalutas sa mga alituntuning ito sa pamamagitan ng pagpapakilala ng ilang mga karaniwang kondisyon ng pagsukat. Ang desisyon na ito ay nabibigyang katwiran sa pamamagitan ng medyo maliit na bahagi ng pakikilahok ng mga ibabaw na ito na naglalabas ng init sa kabuuang halaga ng pagkawala ng init ng boiler.yunit sa kapaligiran.
Ang isang tampok ng mga thermal test ng pagkakabukod ng mga pipeline at boiler ducts, na nasa globo ng intensive mutual heat exchange sa pagitan ng kanilang sarili at ng lining, ay ang pangangailangan na maingat na matukoy ang kanilang tunay na pagpapalabas, sa halip na sumisipsip, init na ibabaw, i.e. ibabaw na hindi "sarado" ng mas matinding paparating na init na nagmumula sa mga kalapit na bagay.
Ang tunay na direksyon ng heat flux ay itinatag sa kasong ito sa pamamagitan ng pagkontrol ng mga sukat ng partikular na heat flux mula sa iba't ibang mga ibabaw na nagpapalabas ng init sa isa't isa.
Tinutukoy ng binuong mga alituntunin ang parehong paraan para sa pagsukat ng mga partikular na heat flux at ang pag-uuri ng lahat ng mga ibabaw na nagpapalabas ng init ng isang boiler unit sa mga tuntunin ng mga kondisyon ng paglipat ng init.
Ang sinusukat na mga partikular na heat flux, na na-average para sa mga indibidwal na seksyon, ay tumutukoy sa mga lugar ng mga ibabaw na naglalabas ng init ng mga seksyong ito, na tinutukoy ng direktang pagsukat.
Ang ganitong pamamaraan ay ginagawang posible upang suriin ang mga pagkawala ng init para sa mga indibidwal na elemento ng lining at thermal insulation ng boiler, ipinapakita ang bahagi ng bawat elemento sa kabuuang halaga ng pagkawala ng init, at nailalarawan din ang kalidad ng lining at thermal insulation.
Ang teknikal na pagiging posible ng thermal testing ng boiler lining ay natutukoy sa pamamagitan ng paggamit ng isang panimula na bagong aparato - isang modeling heat meter ORGRES ITP-2. Sa mahirap na mga thermal na kondisyon ng pagpapatakbo ng boiler unit, ang prinsipyo ng pagpapatakbo at ang disenyo ng ITP-2 na aparato ay ginagawang posible upang matukoy, na may sapat na katumpakan at isang maliit na dami ng oras para sa isang solong pagsukat, nang direkta sa isang direktang paraan, tiyak na init fluxes na mayheat transfer surface (heat flux density) anuman ang kanilang hugis, laki, kondisyon sa ibabaw (insulasyon, metal) at heat transfer na kondisyon.
Ang maliit na pagkawalang-galaw ng aparato, ang maliit na sukat ng mga sensor nito at ang kanilang kumpletong pagpapalitan ay nagpapahintulot sa mga pagsukat ng masa ng mga daloy ng init na may sabay-sabay na paggamit ng isang malaking bilang ng mga sensor mula sa lahat ng mga ibabaw na nagpapalabas ng init ng yunit ng boiler.
Dapat pansinin na ang paggamit ng iba pang karaniwang tinatanggap na mga pamamaraan para sa pagtukoy ng pagkawala ng init (1 - sa pamamagitan ng pagkakaiba sa pagitan ng mga sinusukat na temperatura ng ibabaw at ng kapaligiran; 2 - sa pamamagitan ng thermal resistance ng heat-shielding layer, na tinutukoy ng temperatura pagkakaiba sa loob nito; 3 - sa pamamagitan ng direktang pagsukat gamit ang mga heat flow meter tulad ng Schmidt heat meter ) sa mga kondisyon ng boiler unit ay hindi maaaring irekomenda, dahil madalas itong humahantong sa mga baluktot na resulta [L. , ].
Ang dahilan para sa limitasyong ito ay nauugnay sa mga detalye ng mga kondisyon ng paglipat ng init sa boiler, na halos hindi kasama ang posibilidad ng wastong pagtukoy ng temperatura ng hangin sa paligid at ang koepisyent ng paglipat ng init. a, pati na rin ang pagkakaroon ng mga naka-embed na bahagi ng metal at mga ibabaw ng metal sa brickwork. Mga kondisyon para sa pagsukat ng mga partikular na heat flux sa isang boileryunit - isang malaking bilang ng mga puntos sa bawat medyo maliit na hiwalay na seksyon - nangangailangan ng isang bilang ng mga karagdagang aparato para sa ITP-2 heat meter. Ang mga device na ito (application) nang hindi binabago ang pangunahing katangian ng heat meter, pinapadali ang pamamaraan ng pagsukat at makabuluhang binabawasan ang pagiging kumplikado ng trabaho.
Ang temperatura sa ibabaw ng lining at thermal insulation ng boiler (PTE Rules) sa panahon ng mga thermal test ay sinusukat nang sabay-sabay sa pagsukat ng mga daloy ng init gamit ang ORGRES T-4 temperature probe (Appendix).
2. THERMAL TESTING NG MGA PAGsingil
A. Gawaing paghahanda
1. Bago magsimula ang pagsubok, ang isang detalyadong kakilala sa diagram ng boiler at ang disenyo ng lining at thermal insulation nito ay ginawa. Kasabay nito, ang disenyo at mga materyales ng brickwork at thermal insulation, pati na rin ang lahat ng mga paglihis mula sa proyekto, ay nilinaw..
2. Ang mga sketch ng mga katangian ng mga lugar ng brickwork at isang imbentaryo ng mga pangunahing istruktura ng init-insulating (ducts, pipelines, atbp.) Ay iginuhit.
3. Ang isang panlabas na inspeksyon ng brickwork ay isinasagawa, kung saan ang mga paglihis mula sa proyekto ay nilinaw at ang mga panlabas na depekto ay naayos: kakulangan ng pagkakabukod, mga bitak, mga depekto sa pagtatapos, atbp.
B. Pagsukat ng mga lugar ng mga ibabaw na naglalabas ng init
4. Ang pagpapasiya ng lugar ng mga ibabaw na naglalabas ng init ay isinasagawa sa pamamagitan ng direktang pagsukat. Sa boilermga yunit na may simetriko na pag-aayos, ang pagsukat ay isinasagawa sa isang kalahati ng silid ng pagkasunog at ang convection shaft.
5. Kapag sinusukat ang lugar, tanging ang mga ibabaw na nagbibigay ng init sa kapaligiran ang isinasaalang-alang. Sa kaso ng pagsasara ng brickwork ng iba, naglalabas ako ng initang projection ng mga elementong ito papunta sa lining ay ibinabawas mula sa lugar nito sa pamamagitan ng pagsasara ng mga elemento, at ang init-releasing ibabaw ng pagsasara ng mga elemento mismo ay kinakalkula sa pamamagitan ng kanilang nakausli na bahagi.
6. Para sa mga beam ng iba't ibang mga profile at iba't ibang mga lokasyon, ang isang kondisyong pamamaraan para sa pagtukoy ng lugar ng mga ibabaw na nagpapalabas ng init at mga ibabaw na sumasakop sa lining kung saan sila matatagpuan ay maaaring gamitin. Sa kasong ito, ang pagsukat ng density ng heat flux ay isinasagawa lamang safrontal side (side "b" sa diagram), at ang lugar ay tinutukoy alinsunod sa diagram (Fig.).
7. Kapag tinutukoy ang lugar, nagbibigay ako ng initmga ibabaw na mahirap i-access para sa pagsukat ng mga pipeline at air duct, ang kanilang haba ay maaaring kunin ayon sa mga sukat na ipinahiwatig sa mga guhit at diagram, na tumutukoy sa insulation perimeter sa pamamagitan ng selective measurement.
Para sa mahabang air ducts, inirerekumenda na gumawa ng mga sketch kung saan minarkahan ang mga punto ng pagsukat.
B. Pagsubok
8. Ang mga thermal test ng brickwork ay isinasagawa sa posibleng patuloy na operasyon ng boiler. Samakatuwid, kapag ang boiler ay tumigil sa panahon ng pagsubok, ang huli ay maaaring ipagpatuloy pagkatapos ng pagsisimula nito lamang kapag ang nakatigil na mode ng paglipat ng init mula sa mga panlabas na ibabaw ng boiler patungo sa kapaligiran ay naibalik.
Humigit-kumulang, ito ay nangangailangan ng mga 36 na oras pagkatapos ihinto ang boiler10 - 12 oras at humigit-kumulang 12 oras pagkatapos ng pagsara ng boiler sa loob ng 4 - 6 na oras.
kanin. 1. Scheme para sa pagtukoy ng mga kondisyon na lugar ng mga beam ng iba't ibang mga profile:
ako , II - pahalang at patayong mga beam
Kuwadrado ang mga iyon yielding surface (m 2) ay tinutukoy: para sa mga pahalang na beam 1, 2, 3, 4 - (a + b), 5- a; para sa mga vertical beam 1, 2 - (a + b). 3, 4 - (2a + b). Pagsasara ng surface area (m 2) para sa lahat ng beam sa lahat ng kaso - b
9. Sa panahon ng pagsubok, ayon sa data ng pagpapatakbo, ang average na halaga ng singawpagganap at pagkonsumo ng gasolina, pati na rin ang maximum na mga paglihis ng mga halagang ito mula sa average (na may time stamp).
Ang tatak at calorie na nilalaman ng gasolina ay naayos din.
10. Ang mga pagsukat ng partikular na pagkawala ng init (heat flux density) mula sa mga ibabaw na naglalabas ng init ay isinasagawa sa magkahiwalay na mga seksyon sa loob ng bawat marka (site) sa bawat panig ng boiler na may nakatakdang dalas ng pagsukat (item at talahanayan):
Talahanayan 1
Mapa Blg. ______ Pangalan ng lugar ng pagsukat
(halimbawa: combustion chamber sa harap __ 16.34 ÷ 19.7)
|
a) bricking; b) brick frame beam; c) boiler frame beam; d) mga downpipe sa lugar ng combustion chamber at malamig na funnel; e) mga pipeline sa loob ng convective na bahagi; f) drum at pipelines sa loob ng combustion chamber; g) pangunahing steam pipeline sa unang GPP; h) mga duct ng hangin; i) mga site; j) iba pa (mga hatches, blower, manholes, atbp.) a) 6 cm 2 ng brickwork area, mga downpipe at pangunahing steam pipeline; b) 15 m 2 ng lugar ng mga pipeline, air ducts, boiler drum at platform; c) 10 m 2 ng lugar ng mga beam ng mga frame ng lining at boiler. Isinasaalang-alang na ang mga pagkawala ng init mula sa mga beam ng lining frame at ang boiler sa pangkalahatang balanse ng mga pagkawala ng init ay maliit, na may kaugnayan sa mga tiyak na kondisyon, ang mga pagsukat sa mga indibidwal na hindi maginhawa at malayong matatagpuan na mga beam ay maaaring mapabayaan. 13. Ang mga pagsukat ng tiyak na pagkawala ng init (heat flux density) ay ginawa ng ORGRES ITP-2 heat meter (tingnan ang Appendix). Ang mga flat heat meter sensor ay naka-mount sa mga espesyal na telescopic handle, na nagbibigay-daan sa iyong mag-install ng mga sensor sa iba't ibang taas. Ang mga sensor sa paghahanap na ginagamit upang sukatin ang density ng mga heat flux mula sa mga pipeline ay direktang naka-mount sa huli. Hindi bababa sa 10 sensor ang naka-install sa bawat aparato sa pagsukat. Upang ikonekta ang mga sensor sa aparato ng pagsukat, ginagamit ang mga extension cord, na nagbibigay-daan sa isang aparato sa pagsukat na maghatid ng mga sensor na matatagpuan sa loob ng radius na humigit-kumulang 10 m. Tinitiyak ang daloy ng pagsukat. 14. Ang pamamaraan para sa pagsukat ng density ng mga heat flux gamit ang ITP-2 heat meter ay ibinibigay sa apendiks. 15. Mga sukat ng temperatura sa ibabaw na may probe ng temperatura T-4 (Appendix) ay ginawa sa parehong mga lugar bilang mga sukat ng mga sanhi ng thermal, batay sa - isang pagbabago sa temperatura bawat 5 -10 pagsukat ng heat flux. Ang temperatura ng kapaligiran ay sinusukat din ng sensor ng temperatura.pom T-4 sa loob ng bawat marka ng boiler sa layong 1 m mula sa ibabaw na naglalabas ng init. 16. Sa pagkakaroon ng heat-releasing non-insulated surface na may temperatura na higit sa 100 - 120 ° C, ang heat flux ay kinakalkula nang may kondisyon mula sa temperatura ng ibabaw at ambient air gamit ang trapiko (Appendix). Sa graph, ang may tuldok na curve para sa pagtukoy ng pagkawala ng init mula sa 1 m 2 ay tumutukoy sa isang patag na ibabaw, ngunit maaari ding ilapat sa mga pipeline na may diameter na 318 mm pataas. Upang matukoy ang pagkawala ng init mula sa 1 p o g. m ng pipeline ng anumang diameter na higit sa 318 mm, ang halaga ng pagkawala ng init na natagpuan mula sa dotted curve ay dapat na i-multiply sa π d n. Ang temperatura sa ibabaw ay tinutukoy sa pamamagitan ng direktang pagsukat o ipinapalagay na katumbas ng temperatura ng coolant. 3. PAGTATALA NG MGA RESULTA NG MGA THERMAL TESTING17. Para sa bawat indibidwal na seksyon, isang pangunahing dokumento ng pagsukat ay pinagsama-sama - isang mapa sa form na ipinahiwatig sa Talahanayan. . Kasama sa mapa ang: a) ang pangalan ng mga indibidwal na elementong naglalabas ng init ng seksyong ito; b) lugar (m 2 ) init-naglalabas na ibabaw ng bawat elemento ng seksyong ito; c) ang average na halaga ng density ng heat flux (q, kcal / m 2 ∙ h) para sa bawat elemento, na kinakalkula bilang arithmetic mean ng lahat ng mga sukat sa elementong ito sa loob ng site; d) kabuuang daloy ng init ( Q, kcal /h) mula sa bawat elementong naglalabas ng init, na tinukoy bilang produkto ng lugar ng elementong naglalabas ng initSm 2 sa average na density ng heat fluxq kcal / m 2 ∙ h ( Q = S ∙ q kcal/h); e) average na temperatura sa ibabawt n°C ng bawat elemento,kinakalkula bilang arithmetic mean value para sa lahat ng mga sukat sa isang partikular na elemento sa loob ng site; f) temperatura ng kapaligirant sa° C, sinusukat sa lugar na ito; g) ang bilang ng mga sukat ng heat flux density na isinagawa para sa bawat elemento. Kinakalkula ang kabuuang halagaS m 2, Qkcal/h at ang bilang ng mga sukat. Ang serial number, marka at pangalan ng site ng pagsukat ay inilalagay sa mapa. Sa talaan ng pagmamasid, ayon sa kung saan ang mapa ay pinagsama-sama, isang marka ang ginawa: "Sa mapa№ ...» talahanayan 2 Mga resulta ng thermal test ng boiler lining (halimbawa: combustion chamber)
Talahanayan 4 Ang mga resulta ng mga thermal test ng lining sa pinalaki na mga elemento ng boiler unit (buod)
4. PAGPROSESO NG MGA RESULTA NG PAGSUSULITa) isang maikling paglalarawan ng boiler; b) pangunahing impormasyon sa proyekto ng brickwork at thermal insulation, kabilang ang mga sketch ng mga detalye ng brickwork na katangian ng disenyo na ito, impormasyon sa mga pangunahing istruktura ng heat-insulating at data sa inspeksyon ng kondisyon ng brickwork at thermal insulation ng boiler unit; c) mga talahanayan ng buod ng mga resulta ng pagsusulit sa anyo ng talahanayan. , at . kanin. 2. Heat meter sensor circuit Ang ITP-2 heat meter ay binubuo ng isang sensor at isang pangalawang aparato. Ang mga sensor ay mapagpapalit, dahil ang sukat ng pangalawang aparato ay nagtapos ayon sa electrical resistance ng mga sensor at ang kanilang mga geometric na sukat. Sirkit ng sensor Ang heat meter sensor (Fig. ) ay binubuo ng isang highly thermally conductive (aluminum) housing 4, kung saan ang heater 3 na gawa sa manganin wire at isang trim na baterya ay inilalagay sa isang heat-insulating gasket 5.thermal thermocouple, ang mga junction kung saan ang 2 at 6 ay matatagpuan sa magkabilang panig ng heat-insulating gasket. Ang heater 3 at ang mga junction ng differential thermocouple 2 ay sakop ng isang heat-conducting copper plate 1, na siyang aktwal na heated element ng heat meter. Ang mga junction ng differential thermocouple b ay matatagpuan sa ilalim ng heat-insulating gasket sa sensor housing. Kaya, ang baterya ng differential thermocouple ay nagpapahiwatig ng pagkakaroon o kawalan ng pagkakaiba sa temperatura sa pagitan ng sensor housing at ng heated element. Ang heat meter kit ay may kasamang dalawang sensor (Fig. ): a) sensor sa anyo ng isang disk na may bevelled na mga gilid 1 ay ginagamit upang sukatin ang density ng mga heat flux mula sa mga patag na ibabaw. Ito ay konektado gamit ang isang spring device ("viluki"), na ipinasok sa mga espesyal na grooves, na may hawakan ng may hawak at sa pamamagitan ng plug connector na may wire na may pangalawang device; b) isang sensor sa anyo ng isang disk na may isang tiyak na radius ng curvature sa mas mababang eroplano 2, na ipinasok sa isang goma na plato, ay ginagamit upang sukatin ang density ng mga flux ng init mula sa mga cylindrical na ibabaw. Ang rubber plate ay may mga lug sa mga gilid para sa paglakip ng sensor sa bagay na sinusuri. Ang sensor ay konektado sa pamamagitan ng isang wire sa pangalawang aparato sa pamamagitan ng isang plug connector. Scheme ng pangalawang device Ang scheme ng pangalawang aparato ay ipinapakita sa fig. . Upang paganahin ang sensor heater 1, naka-install ang isang direktang kasalukuyang pinagmulan 2 - tatlong baterya ng uri ng Saturn. Upang sukatin ang lakas ng kasalukuyang dumadaan sa heater, ang isang milliammeter 3 ay kasama sa circuit ng huli, ang mga rheostat 4 ay kasama upang ayusin ang kasalukuyang lakas. Ang baterya ng mga differential thermocouples ay direktang konektado sa zerolionometer 5. Ang sensor ay konektado sa pangalawang aparato na may plug connector 10. Batay sa mga napiling limitasyon sa pagsukat 0 - 100 at 0 - 500 kcal/m 2 ∙ h, ang lugar ng pinainit na elemento ay 6 cm 2 at ang paglaban ng pampainit ay 25 Ohm, ang mga limitasyon ng pagsukat ng milliammeter ay ayon sa pagkakabanggit 52.9 at 118.2 mA. Upang matiyak ang mga limitasyong ito, ang mga karagdagang resistances 6 at shunt resistance 7 ay napili, na isinasaalang-alang ang mga katangian ng milliammeter. kanin. 4. Scheme ng pangalawang device Para sa energizing at shorting ang nulga frameAng switch 8 ay naka-install sa lionometer at ang switch 9 ay ginagamit upang baguhin ang mga limitasyon sa pagsukat. Pagsukat ng density ng heat flux Upang sukatin ang density ng heat flux, ang heat meter sensor ay konektado sa pangalawang device gamit ang isang plug connector. Kapag ang switch 8 ay nasa "off" na posisyon, ang posisyon ng null galvanometer pointer ay nasuri, at, kung kinakailangan, ay nakatakda sa "0" ng corrector. Ang switch 9 ay nakatakda sa limitasyon sa pagsukat na tumutugma sa inaasahang heat flux. Sa mga patag na ibabaw o mga ibabaw na may malaking (higit sa 2 m) radius ng curvature, ang pagsukat ay ginawa gamit ang flat sensor. Upang gawin ito, ang sensor sa tulong ng may hawak ay pinindot ng mas mababang flat na bahagi sa sinusukat na ibabaw at ang switch 8 ay nakatakda sa "on" na posisyon. Sa mga ibabaw na may maliit na radius ng curvature (pipeline), ang pagsukat ay ginawa ng isang sensor na may rubber plate. Upang gawin ito, ang sensor ay superimposed sa sinusukat na ibabaw upang ang kurbada ng ibabang bahagi ng sensor ay tumutugma sa kurbada ng sinusukat na ibabaw, at ang goma na plato ay mahigpit na nakakabit (nakalakip) sa sinusukat na bagay gamit ang mga tainga nito. may. Kapag inilalapat ang sensor sa nasubok na pinainit na ibabaw, ang mataas na thermally conductive sensor housing ay tumatagal ng temperatura nito; dahil sa pagkakaiba ng temperatura sa pagitan ng sensor housing at ng heated element, lumilitaw ang emf sa output ng baterya ng differential thermocouples. at ang null galvanometer pointer ay lumihis mula sa "0" na posisyon. Unti-unti, ang mga rheostat ay "halos" at "pino" na nagpapataas ng kasalukuyang lakas sa sensor heater. Sa pagtaas ng temperatura ng pampainit, at, dahil dito, ang mga junction ng baterya ng mga thermocouple ng kaugalian na matatagpuan sa ilalim ng pinainit na elemento, ang null galvanometer na karayom ay nagsisimulang lumapit sa halagang "0". Kapag pkapag ang arrow ay dumaan sa "0", ang kasalukuyang nasa heater ay bumababa sa tulong ng mga rheostat hanggang sa ang zero-galvanometer na karayom ay kumuha ng isang matatag na zero na posisyon. Ang matatag na posisyon ng zero-galvanometer na karayom ay mas madaling makamit kapag ito ay dahan-dahang dinala sa "0". Upang gawin ito, ang sumusunod na pamamaraan ay ginagamit: kapag ang sensor ay inilapat sa isang mainit na ibabaw, bago i-on ang kasalukuyang supply sa pampainit, ang null galvanometer na karayom ay lumihis sa kaliwang posisyon. Ang isang sadyang overestimated na kasalukuyang ay ibinibigay sa heater (ang matinding kanang posisyon ng milliammeter needle), habang ang null galvanometer needle ay nagsisimula nang mabilis na lumapit sa "0". Upang bawasan ang kasalukuyang lakas ay dapat magsimula hanggang ang pointer ay dumaan sa "0" - para sa 2 - 3 dibisyon. Sa pagsasagawa, ang cycle ng pagtatakda ng arrow sa "0" (higit pa ↔ mas kaunti) ay inuulit ng ilang beses na may unti-unting pagbaba sa hanay ng pagsasaayos. Sa isang stable (hindi bababa sa 1 min) na zero na posisyon ng zero galvanometer pointer, ang halaga ng heat flux density ay binabasa gamit ang milliammeter. Ang pagkakapantay-pantay ng density ng heat fluxes mula sa pinainit na elemento ng sensor at mula sa ibabaw sa ilalim ng pagsubok ay sinisiguro ng katotohanan na may mataas na thermal conductivity ng sensor body, ang temperatura sa loob nito ay equalized at sa sandali ng pagbabalanse. ang temperatura ng katawan (katumbas ng temperatura ng ibabaw na sinusuri) at ang temperatura ng pinainit na elemento, ang insulating gasket ng sensor ay mapapaligiran ng isang isothermal na ibabaw kaya pareho sa buong sensor. Ang oras na kinakailangan para sa isang pagsukat, na tinutukoy ng inertia ng katawan ng sensor at ang katatagan ng mga panlabas na kondisyon ng paglipat ng init, kapag gumagamit ng flat sensor ay 3 - 8 minuto, kapag gumagamit ng sensor na may rubber plate dahil sa medyo mababa thermal conductivity ng goma - 20 - 30 minuto. Sa huling kaso, ang aktwal na pagsukat ay dapat magsimula 15-20 minuto pagkatapos na mai-install ang sensor sa object ng pagsukat. Ang mataas na sensitivity ng pagsukat ng circuit ay ginagawang posible na kunin para sa zero na posisyon ng null galvanometer ang pagbabagu-bago ng karayom sa loob ng 1 - 2 dibisyon sa paligid ng zero. Ang mga painted sensor na ibinibigay kasama ng heat meter ay angkop para sa pagsukat ng heat flux density sa parehong insulating at painted metal surface. Para sa mga sukat sa makintab na ibabaw ng metal, dapat ding gamitin ang mga probe na may makintab na ibabaw ng metal. Ang pangangailangan na baguhin ang mga baterya ay maaaring hatulan ng pagbaba ng kasalukuyang. Kung ang arrow ng milliammeter ay hindi nakatakda sa 500 kcal/ m 2 ∙ h, ang mga baterya ng Saturn ay dapat palitan. Mga accessory ng heat meter 1. Upang i-mount ang mga sensor ng heat meter sa mga patag na ibabaw, ginagamit ang mga teleskopiko na handle-holder. Ang taas ng pag-install (pag-mount) ng sensor ay kinokontrol sa pamamagitan ng pagbabago ng haba ng hawakan at ang anggulo ng pagkahilig nito (Fig.). 2. Ang mga sensor ng paghahanap ay ikinakabit sa mga ibabaw na may maliit na radius ng curvature sa pamamagitan ng pag-pin dito ng mga espesyal na belt lugs (Fig. ). Sa pagkakaroon ng isang metal o asbestos-semento na patong, ang sensor ay nakakabit sa pamamagitan ng pagtali sa parehong mga tainga gamit ang isang kurdon o kawad. kanin. 5. Pag-install ng mga heat meter sensor sa patag na ibabaw: 1 - mga sensor; 2 - mga humahawak-hawak 3. Mga koneksyon Ang mga sensor sa pagsukat ng aparato ay isinasagawa gamit ang isang extension cord, na may mga konektor sa mga dulo na naaayon sa mga konektor ng sensor at ang pangalawang aparato (Fig. ). Kapag nag-i-install sa isang mataas na altitude, ang kurdon ay konektado sa sensor nang maaga. Samakatuwid, hindi bababa sa 3 extension cord ang dapat ibigay para sa bawat instrumento sa pagsukat. kanin. 6. Pag-install ng search sensor sa pipeline: 1 - pipeline; 2 - sensor; 3 - mounts kanin. 7. Extension cord na may mga konektor 4. Upang sukatin ang mga density ng heat flux na higit sa 500 kcal/m 2 ∙ h naobserbahan sa mga indibidwal na elemento ng yunit ng boiler, isang karagdagang saklaw ng pagsukat na 0 - 1000 kcal / m 2 ∙ h ay itinayo sa heat meter at isang hiwalay na power supply unit ng 4 na elemento ay ginagamit " Zs-ut- 30" (Larawan at). Ang limitasyon sa pagsukat ng milliammeter sa kasong ito ay dapat na katumbas ng 167 mA. Kapag sinusukat ang halaga ng tiyak na pagkilos ng init ng init, ang isang sukat na 0 - 100 kcal / m 2 ∙ h ay ginagamit na may isang koepisyent na 10. Pagsusuri ng instrumento Sa panahon ng operasyon, ang heat meter ay sumasailalim sa isang ipinag-uutos na pana-panahong pagsusuri ng mga tagapagpahiwatig ng kuryente sa loob ng mga limitasyon ng oras na tinutukoy ng mga kondisyon ng pagpapatakbo, ngunit hindi bababa sa isang beses bawat dalawang taon. Mga panuntunan sa pag-iimbak Ang heat meter ay dapat na nakaimbak sa loob ng bahay sa temperaturang 5 hanggang 35°С at kamag-anak na kahalumigmigan ng hangin na hindi mas mataas sa 80%. Sa hangin ng silid kung saan naka-imbak ang metro ng init, dapat na walang nakakapinsalang mga dumi na nagdudulot ng kaagnasan. Ang ibabaw ng mga pinainit na elemento ng mga sensor ay hindi dapat sumailalim sa anumang mga mekanikal na impluwensya: presyon, alitan, mga epekto. Appendix 2
|
54,81 |
55,03 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
55,26 |
55,48 |
55,71 |
55,94 |
56,16 |
56,39 |
56,61 |
56,84 |
57,06 |
57,29 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
57,52 |
57,74 |
37,97 |
58,19 |
58,42 |
58,65 |
58,87 |
59,10 |
59,32 |
59,55 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
59,77 |
60,00 |
60,23 |
60,45 |
60,68 |
60,90 |
61,13 |
61,35 |
61,58 |
61,81 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
62,03 |
62,26 |
62,48 |
62,71 |
62,93 |
63,16 |
63,39 |
63,61 |
63,84 |
64,06 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
64,29 |
64,52 |
64,74 |
64,97 |
65,19 |
65,42 |
65,64 |
65,87 |
66,10 |
66,32 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
66,55 |
66,77 |
67,00 |
67,22 |
67,45 |
67,68 |
67,90 |
68,13 |
68,35 |
68,58 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
68,81 |
69,03 |
69,26 |
69,48 |
69,71 |
69,93 |
70,16 |
70,39 |
70,61 |
70,84 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
71,06 |
71,29 |
71,51 |
71,74 |
71,97 |
72,19 |
72,42 |
72,64 |
72,87 |
73,09 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
73,32 |
73,55 |
73,77 |
74,00 |
74,22 |
74,45 |
74,68 |
74,90 |
75,13 |
75,35 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
75,58 |
75,80 |
76,03 |
76,26 |
76,48 |
76,71 |
76,93 |
77,15 |
77,38 |
77,61 |
2. Pagkatapos ng pagsukatR100ang thermometer ay inilalagay sa isang natutunaw na thermostat ng yelo at ang paglaban ng thermometer ay tinutukoy sa 0 ° C (R 0 ). Ang paglaban na ito ay hindi dapat lumihis mula sa nominal na halaga ng 53 ohms ng higit sa ng ±0.1%.
Saloobin dapat nasa loob ng 1.426 ÷ 0.002 * .
_____________
* Ang tinukoy na paraan para sa pagsuri ng mga thermometer ng paglaban ay ibinigay ng GOST 6651-59 at inilarawan nang detalyado sa Tagubilin 157-62 ng Committee for Standards, Measures and Measuring Instruments sa ilalim ng Konseho ng mga Ministro ng USSR.
3. Ang pangalawang aparato ng probe ng temperatura ay na-verify gamit ang isang kahon ng paglaban na may klase ng katumpakan na hindi bababa sa 0.02, na may isang dekada na may sandaang bahagi ng isang ohm. Kapag sinusuri, kinakailangang isaalang-alang na ang aparato ay naka-calibrate sa paglaban ng mga wire ng supplyR ext, katumbas ng 1 ohm. Ang talahanayan ng pagkakalibrate para sa mga thermometer ng paglaban sa tanso na may graduation 23 ay ibinigay saAng pagkakaiba sa temperatura sa pagitan ng pipe metal at hangin, deg
0,91
0,91
0,91
0,91
0,95
0,95
0,96
0,96
1,00
1,00
1,00
8. Vasilyeva G.N. [at iba pa.] . Pagpapasiya ng pagkawala ng init ng mga yunit ng boiler sa kapaligiran ( q 5 ). "Mga Istasyon ng Elektrisidad", 1965, No. 2.
Ang pagpapatakbo ng isang planta ng pagbuo ng init ay sinamahan ng pagkawala ng init, kadalasang ipinahayag sa mga fraction,%:
q i= (Q i/ Q p p) ⋅ 100.
1. Pagkawala ng init kasama ng mga papalabas na flue gas ng heat generator
q 2 = (Q 2 / Q p p) ⋅ 100, %.
Sa isang heat generator, ito ang kadalasang pinakamalaking bahagi ng pagkawala ng init. Ang pagkawala ng init na may mga flue gas ay maaaring mabawasan ng:
Pagbabawas ng dami ng mga flue gas sa pamamagitan ng pagpapanatili ng kinakailangang koepisyent ng labis na hangin sa furnace α t at pagbabawas ng air suction;
Ang pagbabawas ng temperatura ng mga flue gas, kung saan ginagamit ang mga tail heating surface: isang water economizer, isang air heater, isang contact heat exchanger.
Ang temperatura ng mga flue gas (140…180 °C) ay itinuturing na kumikita at higit sa lahat ay nakadepende sa kondisyon ng panloob at panlabas na heating surface ng mga boiler tube at economizer. Ang pagtitiwalag ng sukat sa panloob na ibabaw ng mga dingding ng mga tubo ng boiler, pati na rin ang soot (fly ash) sa panlabas na ibabaw ng pag-init, ay makabuluhang nagpapalala sa koepisyent ng paglipat ng init mula sa mga flue gas hanggang sa tubig at singaw. Ang pagtaas ng ibabaw ng economizer, ang air heater para sa mas malalim na paglamig ng mga flue gas ay hindi ipinapayong, dahil binabawasan nito ang pagkakaiba sa temperatura Δ T at ang intensity ng metal ay tumataas.
Ang pagtaas sa temperatura ng papalabas na mga gas ng tambutso ay maaaring mangyari bilang resulta ng hindi tamang operasyon at pagkasunog ng gasolina: mataas na thrust (nasusunog ang gasolina sa bundle ng boiler); ang pagkakaroon ng mga pagtagas sa mga partisyon ng gas (ang mga gas ay direktang dumadaan sa mga duct ng gas ng yunit ng boiler, nang hindi nagbibigay ng init sa mga tubo - mga ibabaw ng pag-init), pati na rin na may mataas na haydroliko na pagtutol sa loob ng mga tubo (dahil sa pagtitiwalag ng sukat at putik).
2. Pag-underburn ng kemikal
q 3 = (Q 3 / Q p p) ⋅ 100, %.
Ang mga pagkawala ng init mula sa hindi kumpletong kemikal ng pagkasunog ng gasolina ay tinutukoy ng mga resulta ng pagsusuri ng mga pabagu-bago ng sunugin na sangkap H 2 , CO, CH 4 sa papalabas na mga gas ng tambutso. Mga sanhi ng kemikal na hindi kumpleto ng pagkasunog: mahinang pagbuo ng timpla, kakulangan ng hangin, mababang temperatura sa pugon.
3. Mechanical underburning
q 4 = (Q 4 / Q p p) ⋅ 100, %.
Ang pagkawala ng init mula sa mekanikal na hindi kumpleto ng pagkasunog ng gasolina ay tipikal para sa solidong gasolina at nakasalalay sa bahagi ng kabiguan ng gasolina sa pamamagitan ng rehas na bakal sa sistema ng pag-alis ng abo, pagpasok ng mga particle ng hindi nasusunog na gasolina na may mga flue gas at slag, na maaaring matunaw ang isang particle ng solid fuel at pigilan itong ganap na masunog.
4. Pagkawala ng init mula sa panlabas na paglamig ng mga nakapaloob na istruktura
q 5 = (Q 5 / Q p p) ⋅ 100, %.
Nangyayari dahil sa pagkakaiba ng temperatura sa pagitan ng panlabas na ibabaw ng generator ng init at ng nakapaligid na panlabas na hangin. Ang mga ito ay nakasalalay sa kalidad ng mga materyales sa insulating, ang kanilang kapal. Para sa pagsuporta q 5 sa loob ng tinukoy na mga limitasyon, kinakailangan na ang temperatura ng panlabas na ibabaw ng heat generator - ang lining nito - ay hindi lalampas sa 50 °C.
Pagkawala ng init q 5 pagbaba sa direksyon ng paggalaw ng mga flue gas sa kahabaan ng landas ng gas, samakatuwid, para sa heat generator, ang konsepto ng heat conservation coefficient ay ipinakilala
φ = 1 − 0.01 q 5 .
5. Pagkalugi sa pisikal na init ng slag
q 6 = (Q 6 / Q p p) ⋅ 100, %.
Bumangon ang mga ito dahil sa mataas na temperatura ng mga slags ng pagkakasunud-sunod ng 650 ° C, at katangian lamang sa panahon ng pagkasunog ng mga solidong gasolina.
Ang mga talahanayan para sa pagkalkula ng mga pagkawala ng init, kabuuang kahusayan, natural, tinantyang at kondisyon na pagkonsumo ng gasolina ng generator ng init ay ibinibigay sa reference na literatura.
Lektura 4
Mga kagamitan sa hurno at burner
Mga kagamitan sa hurno
Firebox- isang aparato na idinisenyo upang magsunog ng gasolina upang makakuha ng init. Ang furnace ay gumaganap ng function ng combustion at isang heat exchanger - ang init ay sabay-sabay na inililipat mula sa combustion torch sa pamamagitan ng radiation at mula sa combustion products sa pamamagitan ng convection sa screen surfaces kung saan ang tubig ay umiikot. Ang bahagi ng nagliliwanag na pagpapalitan ng init sa pugon, kung saan ang temperatura ng mga flue gas ay humigit-kumulang 1000 ° C, ay mas malaki kaysa sa convective, samakatuwid, kadalasan, ang mga heating surface sa furnace ay tinatawag radiation.
Para sa pagsunog ng natural na gas, langis ng gasolina at durog na solidong gasolina, ginagamit ang mga hurno ng silid, sa disenyo kung saan ang tatlong pangunahing elemento ay maaaring makilala: isang silid ng pagkasunog, isang ibabaw ng screen, isang aparato ng burner.
1. Ang combustion chamber o furnace volume ay isang puwang na pinaghihiwalay ng isang lining mula sa kapaligiran.
gawa sa ladrilyo ay tinatawag na fences na naghihiwalay sa combustion chamber at gas ducts ng heat generator mula sa panlabas na kapaligiran. Ang lining sa boiler unit ay gawa sa pula o diatomaceous brick, refractory material o metal shield na may refractory.
Ang panloob na bahagi ng lining ng firebox - lining, mula sa gilid ng mga flue gas at slags, ay gawa sa mga refractory na materyales: fireclay brick, fireclay concrete at iba pang refractory na masa. Ang brickwork at lining ay dapat na sapat na siksik, lalo na mataas ang refractory, lumalaban sa chemical attack ng mga slags at may mababang thermal conductivity.
Ang lining ay maaaring suportahan nang direkta sa pundasyon, sa mga istrukturang metal (frame) o naka-mount sa mga tubo ng mga screen ng combustion chamber at gas ducts. Samakatuwid, mayroong tatlong mga disenyo ng brickwork: napakalaking - may sariling pundasyon; on-frame (magaan) - wala itong pundasyon, ito ay nakakabit sa isang metal frame; on-pipe - nakakabit sa mga ibabaw ng screen.
kanin. 6.1. Frontal at lateral na seksyon ng water-heating boiler na may firebox at lining na gawa sa fireclay bricks
Ang frame ay nagsisilbi upang i-fasten at suportahan ang lahat ng mga elemento ng boiler unit (drums, heating surfaces, pipelines, lining, hagdan at platform) at ito ay isang metal na istraktura, kadalasan ng isang uri ng frame, na konektado sa pamamagitan ng hinang o bolted sa pundasyon.
2. Ang screen radiation heating surface ay gawa sa steel pipe na may diameter na 51…76 mm, na naka-install na may hakbang na 1.05...1.1. Nakikita ng mga screen ang init dahil sa radiation at convection at inililipat ito sa pinaghalong tubig o singaw-tubig na umiikot sa mga tubo. Pinoprotektahan ng mga screen ang brickwork mula sa malakas na daloy ng init.
Sa vertical water-tube boiler (Fig. 6.2a), ang heating surface ay binubuo ng isang binuo na bundle ng boiler pipe 2, na pinagsama sa itaas na 1 at lower 3 drum, furnace screen 6, na pinapakain ng tubig mula sa boiler drums sa pamamagitan ng mga downpipe 7 at pagkonekta ng 4 mula sa mga silid (mga kolektor 5). Ang evaporative heating surface ng screen-type boiler units (Fig. 6.2b) ay binubuo ng drum 1, isang sistema ng screen pipe 6 na may bottom 8 at 9 at top 5 screen collectors, system ng downcomer 7 at connecting 10 pipes.
kanin. 6.2. Mga ibabaw ng screen heating ng mga boiler:
a - patayong tubo ng tubig, b - uri ng screen
1 at 3 - upper at lower drums, 2 at 7 - boiler at lower pipe, 4 at 10 - connecting pipe, 5, 8 at 9 - collectors, 6 - combustion screen
3. Ang mga burner ay naka-install sa isa o dalawang kabaligtaran (kabaligtaran) na mga ibabaw ng pag-init, sa apuyan, o sa mga sulok ng pugon. Ang isang embrasure ay nakaayos sa mga dingding ng boiler furnace - isang butas sa lining na may linya na may refractory material, kung saan naka-install ang isang air register at isang burner.
Sa anumang uri ng gasolina (gaseous, liquid o pulverized), ang hangin ay higit sa lahat (maliban sa mga injection burner) ay hinihipan sa furnace ng blower fan sa pamamagitan ng air registers o air guides, na nagsisiguro ng matinding pag-ikot at paglabas (supply) ng gasolina. -air mixture sa pinakamaliit na seksyon ng furnace embrasure sa bilis na 25…30 m/s.
Ang air guide ay isang axial-type na vane swirler na may mga movable blades na umiikot sa paligid ng kanilang axis. Posible ring mag-install ng mga fixed profile blades sa isang anggulo na 45…50° sa daloy ng hangin. Ang pag-ikot ng daloy ng hangin ay nagpapatindi sa mga proseso ng pagbuo ng halo at pagkasunog, ngunit sa parehong oras, ang paglaban sa daanan ng hangin ay tumataas. Ang mga guide vanes ay maginhawa para sa awtomatikong kontrol sa pagganap ng mga fan at smoke exhausters.
Mga kagamitan sa burner
Depende sa uri ng gasolina na sinunog, maraming mga disenyo ng mga burner.
1. Kapag nagsusunog ng solidong pulverized na gasolina, ginagamit ang mga mixing type burner. Ang isang snail ay naka-install sa combustion chamber embrasure, kung saan ang dust-air mixture (pulverized fuel na may pangunahing hangin) ay pinaikot at dinadala sa pamamagitan ng annular channel patungo sa burner outlet, mula sa kung saan ito pumapasok sa furnace sa anyo ng isang umiikot na maikling tanglaw. Ang pangalawang hangin, sa pamamagitan ng isa pang katulad na snail, ay pinapakain sa pugon sa bilis na 18 ... 30 m / s, sa anyo ng isang malakas na daloy ng swirling, kung saan ito ay masinsinang halo-halong may pinaghalong alikabok-hangin. Ang pagiging produktibo ng mga burner ay 2…9 t/h ng alikabok ng karbon.
2. Kapag nagsusunog ng langis ng gasolina, ginagamit ang mga nozzle at oil burner: mekanikal, rotary at steam-air (steam-mechanical).
Mechanical nozzle. Ang langis ng gasolina na pinainit sa humigit-kumulang 100 °C sa ilalim ng presyon ng 2…4 MPa ay pumapasok sa channel, lumilipat sa nozzle (spray head), kung saan naka-install ang swirler-sprayer.
Ang mga mekanikal na centrifugal nozzle ay nahahati sa unregulated at adjustable drain. Dapat pansinin na ang dibisyon na ito ay napaka kondisyon: maaari mong baguhin ang daloy ng parehong mga nozzle. Kasama sa mga unregulated na nozzle ang mga nozzle na may maliit na lalim ng regulasyon at ang mga kung saan ang pagbabago sa supply ay nauugnay sa kanilang pagsasara, pag-alis mula sa combustion device at pagpapalit ng spray element.
Ang mga mekanikal na centrifugal atomizer, na naiiba sa layout ng mga elemento ng pag-spray, ay karagdagan minsan ay nahahati sa mga atomizer na may mga maaaring palitan na atomizer na patuloy na gumagana sa lahat ng mga mode, na higit sa lahat ay dahil sa mga kondisyon ng operating ng boiler.
kanin. 6.3. Mechanical non-adjustable centrifugal nozzle
Ang mechanical adjustable centrifugal nozzle ng domestic auxiliary boiler (Fig. 6.3) ay binubuo ng isang katawan 6 na may hawakan 7, isang bariles 5, na isang makapal na pader na tubo na may angkop sa dulo, isang locking sleeve 4, isang distributor ( nozzle) 3, isang spray washer 2 at isang ulo 1. Fuel mula sa fuel injector pump sa pamamagitan ng mga butas sa housing at ang barrel bore sa pamamagitan ng drillings sa locking sleeve at ang distributor, pumapasok ito sa spray washer. Ang spray washer ng disenyo na ito ay may apat na channel 8 na matatagpuan sa tangentially sa circumference ng vortex chamber. Sa pamamagitan ng mga ito, ang gasolina ay dumadaloy sa gitna at papunta sa vortex chamber 9, kung saan ito ay masinsinang hindi nababaluktot. Mula dito, ang gasolina ay pumapasok sa hurno sa pamamagitan ng gitnang butas 10 sa anyo ng isang umiikot na kono ng makinis na dispersed na mga particle.
Ang mga contact surface ng spray washer 2 at distributor 3 ay maingat na pinoproseso, pinakintab at, kapag pinagsama-sama ang ulo, ang mga ito ay idinidiin sa isa't isa gamit ang locking sleeve 4.
Ang mga spray washer ay gawa sa high-alloy chromium-nickel o chromium-tungsten steels. Depende sa feed ng nozzle, ang bilang ng mga tangential channel ay maaaring mula dalawa hanggang pito.
Ang hugis ng nozzle jet ay nakasalalay sa ratio f k /f o , kung saan ang f k ay ang kabuuang lugar ng lahat ng tangential channel, f o ang cross-sectional area ng central hole. Ang mas maliit na ratio na ito, mas malaki ang anggulo ng spray cone, at mas maikli ang haba ng tanglaw.
Ang mga washer ay karaniwang ginagawa sa ilalim ng mga numero. Ang bawat numero ay tumutugma sa isang partikular na feed, na nakasaad sa teknikal na dokumentasyon. Minsan ang mga numero ay ipinahiwatig sa mga washer na tumutugma sa mga halaga ng diameter ng gitnang butas at ang ratio f k / f o, habang ang mga dayuhang kumpanya ay nag-aaplay ng mga simbolo sa anyo ng mga indeks (Larawan 6.4). Halimbawa: ang titik X ay nagpapahiwatig na ang front end wall ng washer ay ginawang flat, ang titik W - spherical; ang figure sa kaliwa ay ang conditional number ng drill para sa paggawa ng central hole, ang numero sa kanan ay ang ratio f k /f o , nadagdagan ng 10 beses.
kanin. 6.4. Spray washer
Rotary nozzle. Ang gasolina ay pinapakain sa pamamagitan ng channel at nozzle sa umiikot na mangkok, durog at itinatapon sa silid ng pagkasunog.
kanin. 6.5. Device para sa rotary oil at gas
mga burner RGMG-10 (-20, -30):
1 - pipeline ng gas; 2 - kahon ng hangin; 3 - singsing ng frame; 4 - gas pipe;
5 , 6 - isang tubo para sa pag-install ng isang ignition protective device (EPD) at isang photo sensor; 7 - silid ng gas; 8 – isang pasulong na singsing ng air directing device; 9 – conical ceramic tunnel (embrasure); 10 – mga swirler ng air guide device; 11 - rotary nozzle;
12 - mga saksakan ng gas; 13 – isang frame para sa pagsentro ng pangalawang air swirler; 14 - tubo ng suporta; 15 – guide frame bearing; 16 - frame ng gabay 17 - air damper; 18 – isang bintana para sa suplay ng hangin sa swirler; 19 – takip ng burner
Ang presyon ng gasolina - langis ng gasolina ay 0.15 ... 1 MPa, at ang mangkok ay umiikot sa bilis na 1500 ... 4500 rpm. Ang hangin ay pumapasok sa paligid ng mangkok sa pamamagitan ng kono, bumabalot sa umiikot na daloy ng mga patak at humahalo dito. Mga kalamangan: hindi kinakailangan ang makapangyarihang mga bomba ng langis at pinong paglilinis ng langis ng gasolina mula sa mga dumi; malawak na hanay ng kontrol (15…100%). Mga disadvantage: kumplikadong disenyo at tumaas na antas ng ingay.
Steam-air o steam-mechanical nozzle. Ang gasolina ay pinapakain sa channel, kasama ang panlabas na ibabaw kung saan pumapasok ang atomizing medium - singaw o naka-compress na hangin (na may presyon ng 0.5 ... 2.5 MPa).
Ang singaw ay lumalabas sa channel sa bilis na hanggang 1000 m/s at nag-atomize ng gasolina (fuel oil) sa maliliit na particle.
Ang hangin ay hinihipan ng isang fan sa pamamagitan ng isang embrasure.
kanin. 6.6. Steam-mechanical nozzle
kanin. 6.7. Atomizing washer ng steam-mechanical nozzle
Sa isang steam-mechanical (Larawan 6.6), tulad ng sa isang mechanical nozzle, ang gasolina sa ilalim ng presyon ay ibinibigay sa annular channel 3, mula sa kung saan ito pumapasok sa vortex chamber 4 hanggang anim na tangential channel 9 ng atomizer 2, twists sa loob nito at sa pamamagitan ng gitnang butas 5 sa anyo ng isang conical film na lumabas sa pugon. Sa singaw na bahagi 1 ng atomizer mayroon ding isang annular chamber 6, kung saan ang singaw ay ibinibigay sa pamamagitan ng tangential channels 7, umiikot dito at pumapasok sa pugon sa pamamagitan ng annular gap 8 sa pinakaugat ng conical fuel film, na sa gayon ay tumatanggap karagdagang enerhiya at ini-spray sa maliliit na patak. Dagdag pa, ang mga patak na ito ay sumasailalim sa pangalawang pagdurog dahil sa mga puwersa ng paglaban.
Ang anumang fuel oil injector ay dapat magkaroon ng isang aparato para sa mahusay na paghahalo ng gasolina sa hangin, na nakamit sa pamamagitan ng paggamit ng iba't ibang uri ng mga swirling device - mga rehistro. Ang isang hanay ng mga injector na may rehistro at iba pang mga accessories ay tinatawag pampainit ng langis.
3. Mga gas burner.
kanin. 6.8. Gas burner GG-1
(idinisenyo para sa natural na pagkasunog ng gas sa mga furnace ng steam at hot water boiler ng mga uri ng E o KV-GM):
1-air box; 2-gas manifold; 3- umiikot; 4- nakakalito; 5-gate; 6-sektor; 7-electromagnet; 8-pag-aayos ng tornilyo; 9-angkop; 10-utong
Ang mga kagamitan sa pagsunog ng gas (mga burner) ay idinisenyo upang magbigay ng pinaghalong gas-air o magkahiwalay na gas at hangin sa lugar ng pagkasunog (sa pugon), matatag na pagkasunog at regulasyon ng proseso ng pagkasunog. Ang pangunahing katangian ng burner ay ang init na output nito, i.e. ang dami ng init na inilabas sa panahon ng kumpletong pagkasunog ng gas na ibinibigay sa pamamagitan ng burner ay tinutukoy ng produkto ng pagkonsumo ng gas sa pamamagitan ng mas mababang calorific value nito.
Ang mga pangunahing parameter ng mga burner ay: nominal thermal power, nominal gas (air) na presyon sa harap ng burner, nominal na kamag-anak na haba ng apoy, coefficients para sa paglilimita at pagpapatakbo ng kontrol ng burner sa mga tuntunin ng thermal power, tiyak na nilalaman ng metal, presyon sa silid ng pagkasunog, katangian ng ingay.
Mayroong tatlong pangunahing paraan ng pagsunog ng gas:
1) pagsasabog– ang gas at hangin sa kinakailangang dami ay ibinibigay nang hiwalay sa pugon, at ang paghahalo ay nagaganap sa pugon.
2) Magkakahalo- isang mahusay na inihanda na halo ng gas at hangin ay ibinibigay sa burner, na naglalaman lamang ng isang bahagi (30 ... 70%) ng hangin na kinakailangan para sa pagkasunog. Ang hangin na ito ay tinatawag na pangunahin. Ang natitira (pangalawang) hangin ay pumapasok sa tanglaw (burner mouth) sa pamamagitan ng pagsasabog. Kasama sa parehong grupo ang mga burner, kung saan ang pinaghalong gas-air ay naglalaman ng lahat ng hangin na kinakailangan para sa pagkasunog, at ang paghahalo ay nangyayari kapwa sa burner at sa sulo mismo.
3) Kinetic- ang isang ganap na inihanda na halo ng gas-air na may labis na dami ng hangin ay ipinapasok sa burner. Ang hangin ay nahahalo sa gas sa mga mixer, at ang halo ay mabilis na nasusunog sa isang maikli, mahinang apoy, na may obligadong presensya ng isang combustion stabilizer.
Ang pagkakaroon ng isang matatag na apoy ay ang pinakamahalagang kondisyon para sa maaasahan at ligtas na operasyon ng yunit. Sa kaso ng hindi matatag na pagkasunog, ang apoy ay maaaring dumulas sa loob ng burner o lumayo mula dito, na hahantong sa kontaminasyon ng gas ng furnace at gas ducts at ang pagsabog ng gas-air mixture sa kasunod na muling pag-aapoy. Ang bilis ng pagpapalaganap ng apoy para sa iba't ibang mga gas ay hindi pareho: ang pinakamataas ay 2.1 m / s
- para sa isang halo ng hydrogen na may hangin, at ang pinakamaliit na 0.37 m / s - isang halo ng mitein na may hangin. Kung ang bilis ng daloy ng gas-air ay mas mababa kaysa sa bilis ng pagpapalaganap ng apoy, mayroong isang flashover ng apoy sa burner, at kung ito ay higit pa, ang apoy ay hiwalay.
Ayon sa paraan ng pagbibigay ng combustion air, ang mga sumusunod na disenyo ng mga burner ay nakikilala:
1. Mga burner na may suplay ng hangin sa lugar ng pagkasunog dahil sa rarefaction sa furnace na nilikha ng chimney o smoke exhauster, o convection. Ang paghahalo ng gas sa hangin ay hindi nangyayari sa burner, ngunit sa likod nito, sa butas o pugon, nang sabay-sabay sa proseso ng pagkasunog. Ang mga burner na ito ay tinatawag pagsasabog, pantay-pantay nilang pinainit ang buong pugon, may simpleng disenyo, tahimik na gumagana, ang tanglaw ay lumalaban sa paghihiwalay, imposible ang flashover.
2. Mga burner na may gas injection, o iniksyon. Ang isang jet ng gas na nagmumula sa isang pipeline ng gas sa ilalim ng presyon ay inilalabas mula sa isa o higit pang mga nozzle sa mataas na bilis, bilang isang resulta, ang isang vacuum ay nalikha sa mixer injector, at ang hangin ay sinipsip (injected) sa burner at hinaluan ng gas habang gumagalaw kasama ang panghalo. Ang pinaghalong gas-air ay dumadaan sa lalamunan ng panghalo (ang pinakamakitid na bahagi), na katumbas ng pinaghalong jet, at pumapasok sa lumalawak na bahagi nito - ang diffuser, kung saan bumababa ang bilis ng timpla at tumataas ang presyon. Dagdag pa, ang pinaghalong gas-air ay pumapasok alinman sa confuser (kung saan ang bilis ay tumataas sa kinakalkula) at sa pamamagitan ng bibig - sa lugar ng pagkasunog, o sa kolektor na may mga butas ng apoy, kung saan ito nasusunog sa anyo ng maliit. mala-bughaw-lilang mga sulo.
3. Mga burner na may gas injection sa pamamagitan ng hangin. Ginagamit nila ang enerhiya ng mga jet ng naka-compress na hangin na nilikha ng isang fan upang sumipsip ng gas, at ang presyon ng gas sa harap ng burner ay pinananatiling pare-pareho sa tulong ng isang espesyal na regulator. Mga kalamangan: ang supply ng gas sa panghalo ay posible sa isang bilis na malapit sa bilis ng hangin; ang posibilidad ng paggamit ng malamig o pinainit na hangin na may variable na presyon. Disadvantage: paggamit ng mga regulator.
4. Mga burner na may sapilitang supply ng hangin nang walang paunang paghahanda ng kapaligiran ng gas-air. Ang paghahalo ng gas sa hangin ay nangyayari sa panahon ng pagkasunog (i.e. sa labas ng burner), at ang haba ng tanglaw ay tumutukoy sa landas kung saan nagtatapos ang paghahalo na ito. Upang paikliin ang sulo, ang gas ay ibinibigay sa anyo ng mga jet na nakadirekta sa isang anggulo sa daloy ng hangin, ang daloy ng hangin ay umiikot, ang pagkakaiba sa mga presyon ng gas at hangin ay nadagdagan, atbp. Ayon sa paraan ng paghahanda ng pinaghalong, ang mga burner na ito ay mga diffusion burner (imposible ang flashback ng apoy), ginagamit ang mga ito bilang backup kapag naglilipat ng isang gasolina sa isa pa sa DKVR boiler, sa anyo ng mga burner ng apuyan at patayong slot.
5. Mga burner na may sapilitang supply ng hangin at paunang paghahanda ng pinaghalong gas-air, o mga oil-gas burner. Ang mga ito ang pinakakaraniwan at nagbibigay ng paunang natukoy na dami ng pinaghalong bago pumasok sa hurno. Ang gas ay ibinibigay sa pamamagitan ng isang serye ng mga puwang o butas, na ang mga palakol ay nakadirekta sa isang anggulo sa daloy ng hangin. Upang patindihin ang proseso ng pagbuo ng pinaghalong at pagkasunog ng gasolina, ang hangin ay ibinibigay sa lugar ng paghahalo ng gas sa isang umiikot na daloy, kung saan ginagamit ang mga sumusunod: blade apparatus na may pare-pareho o nababagay na anggulo ng talim, hugis ng snail ng katawan ng burner. , tangential feed o tangential blade swirlers.
Sa proseso ng modernisasyon (rekonstruksyon), kapag pinapalitan ang ilang mga materyales sa lining ng mga boiler sa iba, kinakailangang suriin kung paano makakaapekto ang pagpapalit sa pagkawala ng init (q 2) sa pamamagitan ng hindi nasasarang na mga istruktura at kung ang mga temperatura para sa mga materyales na ginamit ay maging katanggap-tanggap. Ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng brickwork (q 2), ang temperatura ng panlabas na ibabaw at ang temperatura sa eroplano ng contact sa pagitan ng mga layer ng brickwork ay maaaring matukoy mula sa diagram na ipinapakita sa fig. Pr-2 para sa nakatigil na daloy ng init. Ang diagram ay nagbibigay ng halaga ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng brickwork at ang temperatura ng panlabas na ibabaw ng unshielded brickwork, depende sa thermal resistance ng brickwork.
kung saan: S 1, S 2, S 3 - ang kapal ng mga indibidwal na layer ng lining;
λ 1 , λ 2 , λ 3 - thermal conductivity ng materyal ng mga layer na ito sa kanilang average na temperatura, na
kinuha ayon sa data ng sanggunian ng seksyon 10 na may koepisyent na 1.2,
masonry gas permeability.
Ang temperatura sa eroplano ng pakikipag-ugnay sa pagitan ng mga layer ay tinutukoy ng formula:
kung saan: t 1 ay ang temperatura sa ibabaw ng layer na may mas mataas na temperatura;
Ang t 2 ay ang temperatura ng pangalawang ibabaw sa eroplano ng pakikipag-ugnay sa pagitan ng mga layer;
Ang ratio ng kapal ng kaukulang layer sa m sa thermal conductivity nito sa W/(m⋅K) o
kcal/(m⋅hour⋅deg).
Halimbawa. Tukuyin ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng 1m 2 ng unshielded lining na may kapal na: lightweight fireclay γ = 1000 kg / m 3 - 280 mm at mineral wool γ = 150 kg / m 3 - 50 mm sa panloob na temperatura ng ibabaw t 1 \u003d 1000 0 С.
Itinakda namin ang temperatura sa eroplano ng pakikipag-ugnay sa pagitan ng mga layer ng fireclay at mineral na lana t 2 \u003d 110 0 C at ang temperatura ng panlabas na ibabaw ng dingding t 3 \u003d 70 0 C.
Average na temperatura ng fireclay layer:
Average na temperatura ng layer ng mineral na lana:
Ang koepisyent ng thermal conductivity ng fireclay layer, na isinasaalang-alang ang coefficient ng gas permeability sa t sr.sh:
λ w.r. =λ w.555 ⋅ k gas.pr. =0.5⋅1.2=0.6 W/(m⋅K) o 0.43⋅1.2=0.516 kcal/(m⋅h⋅g),
λ w - tingnan ang nomogram sa fig. 10.5.
Ang koepisyent ng thermal conductivity ng mineral wool layer sa t sr.m.v. :
λ m.w.r. = λ m.w.90 = 0.128 W/(m⋅K) o 0.11 kcal/(m⋅h⋅g),
λ m.v. – tingnan ang nomogram sa fig. 10.8.
Thermal resistance ng brickwork:
(m 2 ⋅K) / W o
(m 2 ⋅h⋅g) / kcal.
Ayon sa nomogram sa Fig. Pr-2, ang temperatura ng panlabas na pader sa R \u003d 1.02 (m 2 ⋅K) / W o 1.19 (m 2 ⋅h⋅g) / kcal at t 1 \u003d 1000 0 С ay magiging t 3 \u003d 85 0 С at ang daloy ng init sa pamamagitan ng lining q 2 \u003d 890 W / m 2 o 765 kcal / m 2 ⋅ h. Ang temperatura sa eroplano ng pakikipag-ugnay sa pagitan ng mga layer ay magiging katumbas ng:
Ang nakuha na halaga ng t 2 ay hindi tumutugma nang malaki (hindi malapit) sa tinanggap. Itinakda namin ang temperatura sa eroplano ng pakikipag-ugnay sa pagitan ng mga layer ng fireclay at mineral na lana
t 2 \u003d 440 0 С, ang temperatura ng panlabas na ibabaw ng dingding t 3 \u003d 88 0 С at muling kalkulahin. ;
λ w.r. =λ w.720 ⋅ k gas.pr. =0.547⋅1.2=0.656 W/(m⋅K) o 0.47⋅1.2=0.564 kcal/(m⋅h⋅g);
λ m.w.r. = λ m.w.264 = 0.14 W/(m⋅K) o 0.12 kcal/(m⋅h⋅g);
(m 2 ⋅K) / W o
(m 2 ⋅h⋅g) / kcal.
Ayon sa nomogram sa Fig. Pr-2, ang temperatura ng panlabas na dingding sa R \u003d 0.936 (m 2 ⋅K) / W o 1.09 (m 2 ⋅h⋅g) / kcal at t 1 \u003d 1000 0 С ay magiging t 3 \u003d 90 0 С at q 2 \u003d 965 W / m 2 o 830 kcal / (m 2 ⋅ h) (pagkawala ng init sa pamamagitan ng unshielded lining). Tinukoy namin ang temperatura sa eroplano ng pakikipag-ugnay sa pagitan ng mga layer:
Ang mga resulta na nakuha ay malapit sa mga tinatanggap na halaga, samakatuwid, ang pagkalkula ay tama.
Ang pinakamataas na temperatura para sa paggamit ng mineral na lana ay 600 0 C (tingnan ang Talahanayan 10.46), i.e. ang paggamit ng mga materyales na ito kapag naglalagay ng boiler sa kasong ito ay ipinapayong.
Ang temperatura ng panlabas na ibabaw ng lining t 3 \u003d 90 0 C ay hindi nakakatugon sa mga kinakailangan ng Sanitary Norms. Samakatuwid, ang thermal resistance ng lining - R exchange ay dapat tumaas sa ~4 (m 2 ·h ·g) / kcal (tingnan ang nomogram sa Fig. Pr-2). Ang thermal resistance ay maaaring tumaas sa pamamagitan ng pag-aayos ng karagdagang layer ng heat-insulating material na may t max ng application na hindi mas mataas sa 110 0 С.
Frame. Ang boiler frame ay isang metal na istraktura na sumusuporta sa drum, heating surface, lining, hagdan at platform, pati na rin ang mga auxiliary na elemento ng unit at inililipat ang kanilang timbang sa pundasyon. Ang mga low-pressure at low-capacity boiler ay naka-install sa isang frame na naayos nang direkta sa pundasyon, o brick lining, at pagkatapos ay ang pangunahing layunin ng frame ay upang bigyan ang steam generator lining ng higit na katatagan at lakas. Ang frame ng isang modernong boiler ay isang kumplikadong istraktura ng metal, at isang malaking halaga ng metal ang ginugol sa paggawa nito. Sa mga high-pressure boiler, ang masa ng frame ay 20-25% ng kabuuang masa ng boiler metal, o 0.8-1.2 tonelada bawat tonelada ng oras-oras na output nito. Ang frame ay isang istraktura ng frame na gawa sa karaniwang mga profile ng metal na gawa sa mababang-carbon steel grade St.3, at binubuo ng isang bilang ng mga pangunahing at pandiwang pantulong na mga haligi at pahalang na beam na nagkokonekta sa kanila, na tumatanggap ng load mula sa mga drum, ang pipe system ng pagpainit ibabaw, pati na rin ang mga pahalang at dayagonal na beam na nagsisilbing magbigay ng lakas at katigasan sa frame system.
Sa fig. Ang 67 ay nagpapakita ng isang frame diagram ng isang high pressure drum boiler.
Ang mga haligi ay karaniwang gawa sa dalawang bakal na channel o I-beam, na mahigpit na konektado sa isa't isa sa pamamagitan ng mga plato ng sheet na bakal; ang mga haligi ay naglilipat ng makabuluhang puro load sa pundasyon - daan-daang tonelada. Upang maiwasan ang labis na mga tiyak na presyon sa pundasyon, ang mga haligi ay nilagyan ng mga sapatos (Larawan 68) na gawa sa sheet na bakal at mga parisukat. Ang eroplano ng suporta ng mga sapatos ay kinakalkula para sa compressive stress na pinapayagan para sa materyal na pundasyon at naayos sa pundasyon na may mga bolts o naka-embed dito. Ang mga pangunahing pahalang na beam ay hinangin sa mga haligi at magkasamang bumubuo ng isang sistema ng frame. Ang mga bearing at spacer na pahalang na beam ay gawa sa mga bakal na channel, I-beam o mga parisukat.
Kapag ang assortment ng mga pinagsamang profile ay hindi nagbibigay ng kinakailangang lakas ng mga haligi at beam, ang mga ito ay ginawa sa anyo ng isang welded na istraktura na binubuo ng isang bilang ng mga profile at sheet na bakal. Ang bahagi ng frame ay ang mga platform na kinakailangan para sa pagseserbisyo sa boiler, na gumagana tulad ng mga pahalang na trusses at nagpapataas ng tigas ng frame. Ang mga scaffold ay gawa sa mga frame ng mga pinagsamang profile at mga sheet ng corrugated steel na hinangin sa kanila. Ang mga hagdan sa pagitan ng mga platform ay gawa sa mga piraso ng bakal, sa pagitan ng kung saan ang mga hakbang ay hinangin. Ang anggulo ng pagkahilig ng mga hagdan ay hindi dapat lumampas sa 50 ° sa pahalang, at ang kanilang lapad ay dapat na hindi bababa sa 600 mm.
kanin. 67. Diagram ng boiler frame:
1 - mga hanay; 2 - load-bearing ceiling beams; 3 - sakahan;
4 - crossbar; 5 - mga rack
Ang frame ay kinakalkula bilang isang istraktura ng frame na tumatakbo sa ilalim ng static na pagkarga mula sa bigat ng mga elemento ng generator ng singaw at karagdagang mga thermal stress na nagmumula sa ilalim ng impluwensya ng hindi pantay na pag-init ng mga bahagi ng frame at mga istraktura na hinangin sa kanila. Upang maiwasan ang overheating ng mga elemento ng frame, ang mga haligi nito, pahalang na beam at trusses ay karaniwang matatagpuan sa labas ng brickwork. Kapag nag-i-install ng steam generator sa labas ng gusali, ang wind load sa ibabaw, na naglilimita sa steam generator at inilipat sa frame, ay dapat ding isaalang-alang. Ang mga boiler drum, mga kolektor ng mga screen ng mga superheater at water economizer ay humahaba kapag pinainit, at upang maiwasan ang paglitaw ng malalaking thermal stress sa kanila at sa mga elemento ng frame kung saan sila ay naayos, kinakailangan upang magbigay ng posibilidad ng kanilang libreng pagpapalawak. Para sa layuning ito, ang mga drum ay naka-install sa mga espesyal na naitataas na suporta na naayos sa mga pahalang na beam ng frame, o nasuspinde mula sa mga beam na ito. Ang mga drum ng medium at large capacity boiler ay karaniwang naka-mount sa dalawang movable support. Ang disenyo ng naturang suporta ay ipinapakita sa Fig. 69.
Sa isang malaking haba ng drum, kapag, kapag naka-install sa dalawang suporta, ang pagpapalihis nito ay higit sa 10 mm, ang drum ay sinuspinde mula sa frame sa ilang mga statically pinaka-kapaki-pakinabang na mga punto. Ang mga collectors ng mga screen, superheater at water economizer ay nakakabit sa frame na may hinged hanger, at kung maikli ang mga ito, malayang nagpapahinga sila sa mga sliding support na naayos sa frame.
Layunin at mga kinakailangan para sa paggawa ng ladrilyo. Ang brickwork ng boiler ay isang sistema ng mga bakod na naghihiwalay sa combustion chamber at gas ducts mula sa kapaligiran. Ang pangunahing layunin ng lining ay upang idirekta ang daloy ng mga produkto ng pagkasunog, pati na rin ang thermal at hydraulic na paghihiwalay mula sa kapaligiran. Ang thermal insulation ay kinakailangan upang mabawasan ang pagkawala ng init sa kapaligiran at upang matiyak ang pinahihintulutang temperatura ng panlabas na ibabaw ng brickwork, na, ayon sa mga kondisyon ng ligtas na trabaho ng mga tauhan, ay hindi dapat lumampas sa 55 °C. Hydraulic isolation ay kinakailangan upang maiwasan ang malamig na hangin mula sa pagsuso sa mga gas duct o pag-knock out ng mga produkto ng pagkasunog dahil sa pagkakaiba ng presyon sa mga gas duct at sa labas, na nangyayari kapag ang boiler ay pinatatakbo ng isang vacuum o may presyon sa landas ng gas.
Ang mga elemento ng lining ng boiler ay gumagana sa iba't ibang mga kondisyon. Ang panlabas na ibabaw ng lining ay may mababa at medyo pare-pareho ang temperatura, ang panloob na ibabaw nito ay nasa rehiyon ng mataas at variable na temperatura, na bumababa kasama ang daloy ng gas. Sa direksyon ng daloy ng gas, ang vacuum sa mga gas duct ay tumataas, at ang presyon ay bumababa kapag ang steam generator ay tumatakbo sa ilalim ng pressure. Ang mga naglo-load sa mga elemento ng lining ay iba rin sa timbang nito at mga panloob na stress na nagmumula sa hindi pantay na pagpapahaba ng temperatura ng mga bahagi nito.
Ang pinaka-malubhang mga kondisyon ay matatagpuan sa panloob na bahagi ng lining ng pugon, na kung saan ay nakalantad sa isang mataas na temperatura ng higit sa 1600 ° C, at kapag nasusunog solid fuel, gayundin sa mga kemikal at mekanikal na epekto ng slag at abo. Bilang resulta ng pakikipag-ugnayan ng materyal na lining na may slag, pati na rin ang mekanikal na pagsusuot ng slag at abo, ang lining ay nawasak.
Ang pagtatayo ng lining. Ayon sa layunin at mga kondisyon sa pagtatrabaho, ang mga sumusunod na pangunahing kinakailangan ay ipinapataw sa brickwork: mababang thermal conductivity, tightness, mechanical strength at thermal stability. Bilang karagdagan, ang disenyo ng brickwork ay dapat na simple at hindi nangangailangan ng malaking gastos sa paggawa at oras para sa paggawa at pag-install nito.
Noong nakaraan, ang lining ng mga generator ng singaw ay isinasagawa lamang mula sa pula at matigas na mga brick, kung saan inilatag ang mga dingding at mga vault nito, na pinagtibay ng mga bakal na beam at mga bolt ng kurbatang. Ang lining ng mga modernong steam generator ay isang pinagsamang sistema na gawa sa mga brick, refractory boards, insulating materials, metal fasteners, sealing coatings, metal sheathing at iba pang elemento. Ang disenyo ng lining ay binago at pinabuting habang ang istraktura ng steam generator ay bubuo at ang produksyon ng mga refractory na produkto at insulating materials ay bubuo.
Ang mga brick, depende sa disenyo at paraan ng pangkabit, ay maaaring nahahati sa mga sumusunod na uri (Larawan 70):
a) lining ng ladrilyo sa dingding, batay nang direkta sa pundasyon;
b) magaan na lining na gawa sa refractory at diatomaceous brick, insulating boards at steel sheathing, na naayos sa steam generator frame gamit ang mga istrukturang metal;
c) light lining, gawa sa fireclay o heat-resistant concrete slab, heat-insulating slab at metal sheathing o sealing coating.
Ang mga tagapagpahiwatig ng mga ganitong uri ng brickwork ay nailalarawan sa pamamagitan ng sumusunod na data:
Lining sa dingding ginagamit ito para sa mga generator ng singaw na may mababang lakas na may taas na pader na hindi hihigit sa 12 m. Sa mas mataas na taas, ang lining ay nagiging mekanikal na hindi maaasahan. Sa kasong ito, ginawa ito sa anyo ng isang panlabas na lining ng pulang brick na may kapal na 1-1.5 brick at isang panloob na lining ng refractory brick, na sa lugar ng isang unshielded firebox ay dapat magkaroon ng kapal ng 1-1.5 brick, at sa gas ducts na may temperatura na 600-700 ° C - hindi bababa sa 0.5 brick (Fig. 70a ).
Sa isang medyo malaking sukat ng silid ng pagkasunog at isang mataas na temperatura ng mga dingding nito, upang maiwasan ang pagkasira sa koneksyon sa pagitan ng mga layer ng refractory at pulang ladrilyo, ang pagmamason ay nahahati sa mga seksyon at ang lining ay ibinaba sa taas (Fig 70b ).
Upang mabawasan ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng lining, minsan ay naiwan ang mga channel sa pagitan ng lining at lining, na puno ng maluwag na insulating material - diatomaceous earth, ground slag, atbp. Upang maiwasan ang paglitaw ng mga panloob na stress sa temperatura na sumisira sa pagmamason, na nagmumula sa ilalim ng mga kondisyon ng hindi pantay na pag-init nito, ang mga expansion joint na puno ng asbestos cord ay ibinibigay sa mga dingding ng masonerya, na nagbibigay ng posibilidad ng libreng pagpapalawak nito.
Magaang brickwork ay dating ginamit sa medium power steam generators. Ang disenyo ng magaan na brickwork ay ipinapakita sa Fig. 70v . Ang brickwork ay isinasagawa mula sa dalawa o tatlong layer ng iba't ibang mga materyales na may kabuuang kapal na hanggang 500 mm. Ang inner refractory layer - lining - ay may kapal na 113 mm, at may mababang antas ng shielding 230 mm, ang gitnang insulating layer ng diatomite brick ay 113 mm, ang nakaharap na layer ng covelite plates ay 65-150 mm. Ang gitnang insulating layer ay kadalasang gawa sa 100 mm makapal na covelite board na pinapalitan ang diatomite brick. Ang pagbabawas ng kapal at bigat ng lining ay naging posible na ipahinga ito nang direkta sa frame, bilang isang resulta kung saan naging posible na gawin ito sa anumang taas, na nagtatakda ng mga sinturon sa pagbabawas tuwing 1-1.5 m. Sa kasong ito, ang buong dingding ay nahahati sa isang bilang ng mga tier, na ang bawat isa ay nakasalalay sa cast iron o steel bracket na naka-mount sa frame ng steam generator. Upang matiyak ang posibilidad ng libreng pagpapalawak sa pagitan ng bracket at ng pagmamason, ang mga pahalang na expansion joint na puno ng asbestos cord ay ibinigay.
Sa ilang mga disenyo, upang maiwasan ang pagbagsak ng lining, ginagamit ang mga espesyal na fastenings ng mga vertical na tier sa frame gamit ang mga cast-iron hook. Sa labas, ang lining ay nababalutan ng bakal na mga sheet o pinoprotektahan ng gas-tight plaster (Larawan 70 G).
kanin. 70. Mga konstruksyon ng mga lining ng patayong pader:
a, b – napakalaking, malayang nakatayo: 1 - pagbabawas ng mga sinturon;
2 - lining; c - magaan na on-frame: 1 - bakal o
mga bracket ng cast iron; 2 - hugis fireclay brick;
3 - pahalang na expansion joint; 4 - hugis fireclay
ladrilyo; 5 - fireclay brick; 6 - hugis fireclay brick;
7 - cast iron hook; 8 - naayos ang mga pahalang na tubo
frame; 9 - magaan na heat-insulating brick o
heat-insulating plate; 10 - panlabas na metal sheathing;
11 - pagbabawas at pag-akit ng mga sinturon; g - shield brickwork:
1 - ang unang layer ng isang kalasag na gawa sa refractory kongkreto; 2 - bakal na mesh;
3, 4 - heat-insulating plates; 5 - gas-tight coating
Banayad na brickwork Ang uri ng frame ay gawa sa mga kalasag na binubuo ng dalawang layer ng heat-insulating materials, na protektado mula sa gilid ng mga gas na naghuhugas sa kanila ng isang layer ng refractory concrete. Ang metal na frame ng mga kalasag ng naturang brickwork ay nakakabit sa frame ng steam generator. Ang mga slab na 1000x500 mm at 1000x1000 m ang laki ay ginagamit din mula sa lime-silica na materyales, na sakop mula sa gas side na may refractory fireclay concrete. Ang mga plato na inilaan para sa pag-install sa mga lugar na hindi protektado ng mga tubo na may mas mataas na temperatura ay may mas malaking kapal at masa. Upang ilipat ang kanilang masa sa frame, ang mga karagdagang naka-embed na cast-iron bracket ay ibinigay. Pangunahing ginagamit ang frame lining sa larangan ng mga superheater, mga gas turning chamber at ang convective shaft ng mga high-power na steam generator. Sa mga firebox, ginagamit ang frame lining sa mga tuwid na dingding. Ang mga bentahe ng on-frame construction ng brickwork ay ang mababang timbang nito at makabuluhang pagpapasimple ng gawaing pag-install. Gayunpaman, sa tulad ng isang brickwork, ang pagkumpuni at pagpapanatili ng density nito ay mahirap.
Ang pipe lining (Fig. 71) ay ginawa sa anyo ng mga hiwalay na layer, na sunud-sunod na inilapat sa isang plastic na estado sa mga tubo ng mga screen at iba pang mga ibabaw ng pag-init, o sa anyo ng mga slab-panel na may refractory at heat-insulating layer, na naka-install sa stiffening mga beam na naayos sa mga tubo.
Sa kasong ito, ang mga panel ay ginawa sa pabrika, at ang refractory layer ay maaaring ilapat sa isang plastic na estado sa mga tubo ng screen sa pamamagitan ng kamay. Para sa pipe lining ng combustion chamber, ang mga elemento ng tindig ay ang mga tubo ng mga screen, at bilang resulta ng mga thermal elongation, ang lining ay gumagalaw sa kanila.
Iba't ibang pipe lining ang ginagamit sa furnace incendiary belts.
kanin. 71. Pipe lining:
1 - layer ng chromite mass; 2 - bakal na mesh;
3,4 - heat-insulating plates; 5 - gas-tight coating
MAHIRAP-BLOW MACHINE
Ang gawain ng mga draft machine ay upang maubos ang mga flue gas at magbigay ng hangin upang matiyak ang normal na operasyon ng boiler sa lahat ng mga load. Ang pagtiyak sa pagiging maaasahan ng kanilang operasyon ay napakahalaga, dahil ang mga blades ng mga tambutso ng usok ay napapailalim sa pagsusuot ng fly ash. Malaki rin ang kahalagahan ng matipid na operasyon ng mga draft machine. Kaya, ang kahusayan (50 - 90%) ay nakasalalay sa makatwirang aerodynamics ng rotor, at, dahil dito, ang pagkonsumo para sa sariling mga pangangailangan ng planta ng boiler.
Ang mga sumusunod na makina ay ginagamit sa mga draft installation: centrifugal (radial) fan na may forward-curved blades (Fig. 72a), o may backward-curved blades (Fig. 72b), at axial fan (Fig. 73).
Mga fan at smoke exhauster na may ang mga talim ng balikat ay nakakurbada pasulong, ay nakahanap ng malawak na aplikasyon dahil sa ang katunayan na kahit na sa katamtamang mga peripheral na bilis, pinapayagan ka nitong lumikha ng sapat na mataas na presyon. Gayunpaman, ang mga makinang ito ay may mababang kahusayan (65-70%). Ang ganitong mga forced draft machine ay karaniwan sa mga planta ng boiler na medyo mababa ang kapangyarihan.
Centrifugal draft machine na may nakabaluktot ang mga talim ng balikat, ay ang pinakaperpekto - kahusayan = 85÷90%. Gayunpaman, ang pagtaas ng presyon ay 2-2.5 beses na mas mababa kaysa sa mga makina na may pasulong na hubog na mga blades.
Dahil ang nabuo na presyon ay proporsyonal sa parisukat ng rate ng daloy sa labasan ng impeller, ang isang mas mataas na bilis ng circumferential ay dapat ilapat, na nangangailangan ng napakaingat na pagbabalanse ng rotor. Ang nilalaman ng alikabok ng stream ng gas ay negatibong nakakaapekto sa pagpapatakbo ng impeller.
kanin. 72. Centrifugal (radial) fan:
a - baluktot pasulong ang mga talim ng balikat; b - mga talim ng balikat, hubog sa likod
Para sa mga boiler para sa mga power unit na may kapasidad na 300 MW at higit pa, bilang mga smoke exhausters, mga makina ng ehe. Sa kanila, ang gas ay gumagalaw sa kahabaan ng axis.
kanin. 73. Axial draft machine
Ang mga axial draft machine ay may medyo mataas na kahusayan (mga 65%). Ang koepisyent ng pagtaas ng presyon sa bawat yugto ay mababa, samakatuwid, maraming mga yugto ang ginagamit. Ang mga power plant ay nagpapatakbo ng dalawang yugto ng axial smoke exhausters. Dahil sa tumaas na circumferential speed, ang mga axle machine ay may mataas na antas ng ingay. Ang isang malaking proporsyon ng dynamic na presyon ay lumilikha ng ilang mga paghihirap sa pagbabago nito sa static na presyon. Ang maliit na radial clearance sa pagitan ng mga blades at ng casing ay lumilikha ng mga karagdagang kinakailangan para sa pag-install at pagpapatakbo.
