n1.doc

ადგილობრივი დანაკარგის ფაქტორის განსაზღვრა
მე-3 თავში უკვე განხილულია წნევის დანაკარგების გაანგარიშების საკითხი ლოკალურ წინააღმდეგობებზე, ანუ მილსადენის ისეთ მონაკვეთებზე, სადაც არხის ზომის ან კონფიგურაციის ცვლილების გამო, დინების სიჩქარე იცვლება, იგი გამოეყოფა კედლებსა და მორევებს. გამოჩნდება. განვიხილოთ ადგილობრივი წინააღმდეგობა უფრო დეტალურად.

უმარტივესი ადგილობრივი ჰიდრავლიკური წინააღმდეგობები შეიძლება დაიყოს სამ ჯგუფად: გაფართოება, შევიწროება და არხის შემობრუნება. თითოეული მათგანი შეიძლება იყოს მოულოდნელი ან თანდათანობითი. მეტი რთული შემთხვევებიადგილობრივი წინააღმდეგობები არის ამ უმარტივესი წინააღმდეგობების კომბინაცია. მაგალითად, სარქველში ნაკადი ჯერ მრუდის, ვიწროვდება და ბოლოს ფართოვდება.

ზე ტურბულენტური რეჟიმინაკადი, დანაკარგების კოეფიციენტები  განისაზღვრება ძირითადად ადგილობრივი წინააღმდეგობების ფორმით და პრაქტიკულად არ არის დამოკიდებული რეინოლდსის რიცხვზე Re, შესაბამისად, ლოკალური დანაკარგების სიდიდე პროპორციულია სიჩქარის კვადრატის. ამ ურთიერთობას კვადრატული ეწოდება. ზარალის კოეფიციენტების მნიშვნელობები  გვხვდება ძირითადად ემპირიულად, თუმცა ზოგიერთი უმარტივესი ადგილობრივი წინააღმდეგობისთვის ისინი თეორიულად შეიძლება მიღებულ იქნეს. როდესაც გადაწყვეტს პრაქტიკული ამოცანები მნიშვნელობები გვხვდება საცნობარო წიგნებში, სადაც ისინი მოცემულია ფორმულების, ცხრილების, გრაფიკების სახით. სხვადასხვა სახისადგილობრივი წინააღმდეგობა.

მილსადენებში უმრავლესობის ლოკალური წინააღმდეგობებისთვის Re  10 5-ზე ხდება ტურბულენტური თვითმსგავსება - თავის დაკარგვა პროპორციულია მეორე სიმძლავრის სიჩქარისა და ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტი არ არის დამოკიდებული Re-ზე. ადგილობრივ წინააღმდეგობაში სად მიდის მკვეთრი ცვლილებამილსადენის მონაკვეთი და მნიშვნელოვანი მორევები იქმნება, თვითმსგავსება დგინდება Re  10 4-ზეც კი. მაგალითად, მილსადენის უეცარი გაფართოებისთვის, სადაც ს 1 და ს 2 – მილსადენის ტერიტორიები უეცარ გაფართოებამდე და მის შემდეგ. მილსადენის ავზში გასასვლელად ს 2 >> ს 1 , შესაბამისად  m  1. დიფუზორში ნაკადის თანდათანობითი გაფართოებით ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტი

,

სადაც  d არის დანაკარგის ფაქტორი.

მილის უეცარი შევიწროებით

. ავზიდან მილსადენში შესვლა ს 1 >> ს 2, ანუ  m  0.5.

ლამინარული ნაკადის რეჟიმში, ადგილობრივი დანაკარგები, როგორც წესი, მცირეა ხახუნის დანაკარგებთან შედარებით, და წევის კანონი უფრო რთულია, ვიდრე ტურბულენტურ რეჟიმში:

სადაც თ tr - თავის დაკარგვა, რომელიც გამოწვეულია უშუალოდ ხახუნის ძალების მოქმედებით (სიბლანტე) მოცემულ ადგილობრივ წინააღმდეგობაში და სითხის სიბლანტისა და სიჩქარის პირველი ხარისხის პროპორციულია; თმორევი - დანაკარგები, რომლებიც დაკავშირებულია ნაკადის განცალკევებასთან და მორევის წარმოქმნასთან ადგილობრივ წინააღმდეგობაში ან მის უკან და სიჩქარის პროპორციულია მეორე ხარისხით.

ამრიგად, ზარალის კოეფიციენტი ლამინარულ ნაკადში შეიძლება წარმოდგენილი იყოს ჯამის სახით:

სადაც ადა ბარის განზომილებიანი მუდმივები, რომლებიც ძირითადად დამოკიდებულია ადგილობრივი წინააღმდეგობის ფორმაზე.

Re-ის მნიშვნელობიდან და ლოკალური წინააღმდეგობის ფორმიდან გამომდინარე, ლამინარულ რეჟიმში თავის დაკარგვა შეიძლება გამოიხატოს როგორც წრფივი ან კვადრატული დამოკიდებულება სიჩქარეზე, ასევე მათ შორის საშუალო მრუდის სახით. კოეფიციენტების მნიშვნელობები ადა ბუნდა მოძებნოთ საცნობარო წიგნში ადგილობრივი წინააღმდეგობის ტიპისა და მისი პარამეტრების მიხედვით.
ლოკალური დანაკარგები და ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტი.

მილსადენების ქსელები, რომლებიც ავრცელებენ ან გამოყოფენ სითხეს მომხმარებლებისგან, ცვლის მათ დიამეტრს (განყოფილებას); ქსელებზე მოხვევა, ტოტებია მოწყობილი, ჩამკეტი მოწყობილობები და ა.შ. ამ ადგილებში ნაკადი იცვლის ფორმას და მკვეთრად დეფორმირდება. ფორმის ცვლილების გამო წარმოიქმნება დამატებითი წინააღმდეგობის ძალები, მაშ ადგილობრივ წინააღმდეგობას უწოდებენ.მათ დაძლევას ძალისხმევა სჭირდება. ადგილობრივი წინააღმდეგობების დასაძლევად დახარჯულ წნევას ე.წ ადგილობრივი წნევის დაკარგვადა აღინიშნება .

ლოკალური თავის დაკარგვა განისაზღვრება, როგორც სიჩქარის ხელმძღვანელის პროდუქტი, რომელიც უშუალოდ ადგილობრივ წინააღმდეგობას უახლოვდება , ფორმულის მიხედვით

არ არსებობს ზოგადი თეორია ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტების დასადგენად, ცალკეული შემთხვევების გამოკლებით. აქედან გამომდინარე, ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტები, როგორც წესი, გვხვდება ემპირიულად. მათი მნიშვნელობები სხვადასხვა ელემენტებიმილსადენები მოცემულია ტექნიკურ სახელმძღვანელოებში. ზოგჯერ ადგილობრივი წინააღმდეგობები გამოიხატება მილსადენის სწორი მონაკვეთის ექვივალენტური სიგრძის მიხედვით. . ექვივალენტური სიგრძეეწოდება მოცემული დიამეტრის მილსადენის სწორი მონაკვეთის ასეთ სიგრძეს, წნევის დაკარგვა, რომელშიც მოცემული ნაკადის გავლისას უდრის განხილულ ლოკალურ დანაკარგებს. დარსი-ვაისბახის ფორმულებისა და (1) გათანაბრება, გვაქვს , მივიღებთ ან .

1. 
   ხვრელებისა და საქშენების მეშვეობით სითხის გადინების ძირითადი მახასიათებლები (ტორიჩელის ფორმულა; გადინების ტიპები; შეკუმშვის, სიჩქარისა და დინების კოეფიციენტები; ჭავლური შეკუმშვის სახეები).

1. 
   ხვრელების კლასიფიკაცია და მათი პრაქტიკული გამოყენება

ხვრელების მეშვეობით სითხის გადინების საკითხი ჰიდრავლიკის ერთ-ერთი მთავარი მომენტია. მას შემდეგ მეცნიერები და ინჟინრები სწავლობენ ამ საკითხს მე-17 საუკუნე დ.ბერნულის განტოლება პირველად იქნა მიღებული ხვრელიდან სითხის გადინების ერთ-ერთი ამოცანის ამოხსნისას. დიაფრაგმების, პერფორირებული მიქსერების, ავზების შევსებისა და დაცლის, აუზების, რეზერვუარების, საკეტის კამერების და სხვა კონტეინერების გაანგარიშებისას წყდება სითხეების ხვრელების გადინების პრობლემები. ამ პრობლემების გადაჭრისას განისაზღვრება სითხეების სიჩქარე და ნაკადის სიჩქარე.

ექსპერიმენტულად დადგინდა, რომ როდესაც სითხე ხვრელების გარეთ გამოდის, ჭავლი შეკუმშულია, ანუ მისი კლება. რადიუსი. შეკუმშული ჭავლის ფორმა დამოკიდებულია ხვრელის ფორმასა და ზომაზე, კედლის სისქეზე და ასევე ხვრელის მდებარეობაზე თავისუფალ ზედაპირთან, კედლებსა და ჭურჭლის ძირთან, საიდანაც მიედინება სითხე. ჭავლის შეკუმშვა ხდება იმის გამო, რომ თხევადი ნაწილაკები უახლოვდებიან ხვრელს სხვადასხვა მხარედა იმოძრავეთ ინერციით ხვრელში შეკრების ტრაექტორიების გასწვრივ.

ჭავლების პარალელური ნაკადი ხვრელში შესაძლებელია მხოლოდ მაშინ, როდესაც ჭურჭლის კედლების სისქე ახლოსაა ხვრელის ზომასთან, ხოლო ხვრელის კედლებს აქვს გლუვი კონტურები, გაფართოებით ჭურჭელში. ამ შემთხვევაში, ხვრელი გადაიქცევა კონოიდულ დეპოზიტად (იხ. ქვემოთ).
ხვრელები კლასიფიცირდება შემდეგნაირად:

1. ზომის მიხედვით.

მაგრამ
) პატარა ხვრელები როცა

ან

(სურ. 38), სადაც არის მრგვალი ხვრელის დიამეტრი;

- წნევა; - წნევის სხვაობა დატბორილი ხვრელით;

ბ) დიდი ხვრელები

ან

.

2. კედლის სისქის მიხედვით, რომელშიც ხვრელი კეთდება:

ა) ხვრელები თხელ კედელში, როცა

ან

, სადაც ტ – კედლის სისქე;

ბ) ხვრელები სქელ კედელში, როცა

ან

.

3. ფორმა განასხვავებს მრგვალ, კვადრატულ, მართკუთხა, სამკუთხა და სხვა ხვრელებს
საქშენების სახეები და მათი გამოყენება. სითხის გადინება საქშენებით
საქშენიმილის ნაჭერს უწოდებენ, რომლის სიგრძე რამდენჯერმე აღემატება შიდა დიამეტრს. განვიხილოთ შემთხვევა, როდესაც დიამეტრის მქონე საქშენი დ, ხვრელის დიამეტრის ტოლი.

ნახ. 44 გვიჩვენებს პრაქტიკაში გამოყენებული საქშენების ყველაზე გავრცელებულ ტიპებს:

ა -ცილინდრული გარე; ბ- ცილინდრული შიდა; in -კონუსური დივერგენტი; გ- კონუსური კონვერტაცია; დ -კონოიდულად განსხვავებული; e -კონოიდური.

C
ცილინდრული საქშენები გვხვდება ნაწილების სახით ჰიდრავლიკური სისტემებიმანქანები და სტრუქტურები. წყლის ჭავლის სიჩქარისა და დიაპაზონის გასაზრდელად გამოიყენება კონუსური კონვერტაციული და კონოიდური საქშენები (სახანძრო შლანგები, ჰიდრავლიკური მონიტორის ლულები, საქშენები, საქშენები და ა.შ.).

რომ კონუსური დივერგირებადი საქშენები გამოიყენება სიჩქარის შესამცირებლად და სითხის ნაკადის და გამომავალი წნევის გაზრდის მიზნით ტურბინების შეწოვის მილებში და ა.შ. ეჟექტორებსა და ინჟექტორებს ასევე აქვთ კონუსური საქშენები, როგორც ძირითადი სამუშაო სხეული. საგზაო ნაპირების ქვეშ არსებული წყალსატევები (ჰიდრავლიკის თვალსაზრისით) ასევე არის საქშენები.

განვიხილოთ გადინება გარე ცილინდრული საქშენით (სურ. 45).

საქშენის შესასვლელში სითხის ჭავლი შეკუმშულია, შემდეგ კი ფართოვდება და ავსებს მთელ მონაკვეთს. ჭავლი მიედინება საქშენიდან სრული ჯვრის მონაკვეთით, ამიტომ შეკუმშვის კოეფიციენტი მოხსენიებულია გამოსასვლელ ჯვარედინი განყოფილებით,

და ნაკადის სიჩქარე

.

ჩვენ ვადგენთ დ.ბერნულის განტოლებას მონაკვეთებისთვის 1-1 და 2-2

,

სად

- წნევის დაკარგვა.

ღია რეზერვუარიდან ატმოსფეროში გადინებისთვის, ისევე როგორც ხვრელში გადინებისას, დ.ბერნულის განტოლება დაყვანილია ფორმამდე.

. (144)

წნევის დაკარგვა საქშენში არის დანაკარგის ჯამი შესასვლელთან და შეკუმშული ჭავლის გაფართოება საქშენში. (წყალსაცავში უმნიშვნელო დანაკარგები და საქშენის სიგრძეზე დანაკარგები, მათი სიმცირის გამო, შეიძლება უგულებელყო.) ასე რომ,

. (145)

უწყვეტობის განტოლების მიხედვით შეგვიძლია დავწეროთ:

,

შემცვლელი ღირებულება

განტოლებაში (145), გვაქვს

სადაც მითითებულია

. (148)

ჩვენ ვცვლით თავის დაკარგვის მიღებულ მნიშვნელობას განტოლებაში (144), შემდეგ

.

აქედან გამომდინარეობს ნაკადის სიჩქარე

. (149)

აღმნიშვნელი

, (150)

ჩვენ ვიღებთ სიჩქარის განტოლებას

. (151)

სითხის ნაკადის განსაზღვრა

.

მაგრამ საქშენისთვის

და

, (152)

სად

- საქშენების ნაკადის სიჩქარე;

- საქშენის აქტიური მონაკვეთის ფართობი.

ამრიგად, საქშენებში სითხის სიჩქარისა და დინების სიჩქარის განსაზღვრის განტოლებებს აქვს იგივე ფორმა, როგორც ხვრელისთვის, მაგრამ კოეფიციენტების განსხვავებული მნიშვნელობებით. ჭავლური შეკუმშვის კოეფიციენტისთვის (at დიდი ღირებულებები რ ე და

) დაახლოებით შეიძლება იქნას მიღებული

და შემდეგ (148) და (149) ფორმულებით ვიღებთ

. ფაქტობრივად, ასევე არის დანაკარგები სიგრძის გასწვრივ, შესაბამისად, წყლის გადინებისთვის ნორმალური პირობებიმიღება შეიძლება

.

ნაკადის და სიჩქარის კოეფიციენტების შედარება საქშენისთვის და თხელ კედელში არსებული ხვრელისთვის, აღმოვაჩენთ, რომ საქშენი ზრდის ნაკადის სიჩქარეს და ამცირებს გადინების სიჩქარეს.

შეფუთვის დამახასიათებელი თვისება ის არის, რომ შეკუმშულ განყოფილებაში წნევა ატმოსფერულ წნევაზე ნაკლებია. ეს პოზიცია დასტურდება ბერნულის განტოლებით, რომელიც შედგენილია შეკუმშული და გამოსასვლელი სექციებისთვის.

შიდა ცილინდრულ საქშენებში ჭავლური შეკუმშვა შესასვლელთან უფრო მეტია, ვიდრე გარეში და, შესაბამისად, ნაკადის სიჩქარისა და სიჩქარის კოეფიციენტების მნიშვნელობები უფრო მცირეა. ექსპერიმენტებმა აღმოაჩინეს წყლის კოეფიციენტები

.

გარე კონუსურ კონვერტაციულ საქშენებში, ჭავლის შეკუმშვა და გაფართოება შესასვლელში ნაკლებია, ვიდრე გარე ცილინდრულებში, მაგრამ გარე შეკუმშვა ჩნდება საქშენის გამოსასვლელში. აქედან გამომდინარე, კოეფიციენტები და დამოკიდებულია შეკუმშვის კუთხეზე. შეკუმშვის კუთხის 13°-მდე გაზრდით, ნაკადის კოეფიციენტი იზრდება, ხოლო კუთხის შემდგომი მატებასთან ერთად ის მცირდება.

კონუსური კონვერგირებადი საქშენები გამოიყენება იმ შემთხვევებში, როდესაც საჭიროა მაღალი გამომავალი თვითმფრინავის სიჩქარის, ფრენის დიაპაზონის და თვითმფრინავის ზემოქმედების ძალის მიღება (ჰიდრავლიკური მონიტორები, სახანძრო საქშენები და ა.შ.).

კონუსურ განსხვავებულ საქშენებში შიდა გაფართოებაშეკუმშვის შემდეგ ჭავლები უფრო დიდია, ვიდრე კონუსურ კონვერტაციულ და ცილინდრულებში, ამიტომ აქ თავის დაკარგვა იზრდება და სიჩქარის კოეფიციენტი მცირდება. გასასვლელში არ არის გარე შეკუმშვა.

კოეფიციენტები და დამოკიდებულია კონუსურ კუთხეზე. ასე რომ, კონუსური კუთხით

კოეფიციენტების მნიშვნელობები შეიძლება მივიღოთ ტოლი

; ზე

(შეზღუდვის კუთხე)

. ზე

ჭავლი მიედინება საქშენის კედლებთან შეხების გარეშე, ანუ როგორც საქშენის გარეშე ხვრელიდან.

სითხის გაჟონვა ხვრელებიდან და საქშენებიდან
7.1. მიედინება თხელ კედელში პატარა ხვრელში

მუდმივი წნევით
განიხილეთ სხვადასხვა შემთხვევებისითხის გადინება რეზერვუარებიდან, ავზებიდან, ქვაბებიდან და ა.შ. ხვრელებისა და საქშენების მეშვეობით ატმოსფეროში ან გაზით ან იგივე სითხით სავსე სივრცეში. ასეთი გასვლით პოტენციური ენერგიასითხეები უფრო დიდი ან ნაკლები ხარისხიგარდაიქმნება კინეტიკური ენერგიათვითმფრინავები. ჩვენ ძირითადად ორი გადინების პარამეტრი გვაინტერესებს: სიჩქარე და დინების სიჩქარე.

მოდით სითხე იყოს დიდი წნევით ავზში გვ 0 (სურ. 29). თავის კედელში საკმარისად დიდ სიღრმეზე თავისუფალი ზედაპირიდან ჰ 0 არის პატარა მრგვალი ხვრელი, რომლის მეშვეობითაც სითხე ზეწოლით მიედინება ჰაერის (გაზის) სივრცეში გვ 1 .

დაე, ხვრელს ჰქონდეს ნახ. 30, ანუ ეს ბურღვა თხელ კედელში წინა კიდის დამუშავების გარეშე ან კეთდება სქელ კედელში, მაგრამ წინა კიდე მახვილდება გარეთ.

ბრინჯი. 29. ვადის გასვლა დან

წყალსაცავის მეშვეობით პატარა

ხვრელი



ბრინჯი. 30. გადინება რაუნდში

ხვრელი

თხევადი ნაწილაკები უახლოვდებიან ხვრელს მთელი მიმდებარე მოცულობიდან, სწრაფად მოძრაობენ სხვადასხვა გლუვი ტრაექტორიების გასწვრივ. ჭავლი იშლება კედლიდან ხვრელის კიდეზე და შემდეგ გარკვეულწილად იკუმშება. ჭავლი იძენს ცილინდრულ ფორმას დაახლოებით ერთი ხვრელის დიამეტრის მანძილზე შესასვლელი კიდიდან. ჭავლის შეკუმშვის მიზეზი სითხის ინერციაა. ვინაიდან ხვრელის ზომა თავთან შედარებით მცირეა ჰ 0 და რეზერვუარის ზომები და, შესაბამისად, მისი გვერდითი კედლები და თავისუფალი ზედაპირი არ იმოქმედებს სითხის ნაკადზე ხვრელში, შემდეგ სრულყოფილი შეკუმშვათვითმფრინავები, ანუ ყველაზე დიდი.

შეკუმშვის კოეფიციენტი ფასდება ჭავლური შეკუმშვის კოეფიციენტით

მოდით ჩამოვწეროთ ბერნულის განტოლება თავისუფალი ზედაპირისთვის (განყოფილება 0 – 0) და ჭავლის მონაკვეთი, სადაც მან მიიღო ცილინდრული ფორმა (ნაწილი 1 – 1):

სითხის სიჩქარე 0 - 0 განყოფილებაში შეიძლება უგულებელყო. წარმოგიდგინოთ გამოთვლილი თავი

სადაც  არის სიჩქარის კოეფიციენტი:

თუ სითხე იდეალურია, მაშინ  = 0 და  = 1, შესაბამისად,  = 1 და გადინების სიჩქარე იდეალური სითხე

მიღებული გამონათქვამების გათვალისწინებით, შეიძლება აღმოჩნდეს, რომ სიჩქარის კოეფიციენტი არის რეალური გადინების სიჩქარის თანაფარდობა იდეალური სითხის სიჩქარესთან.

გადინების ფაქტობრივი სიჩქარე ყოველთვის ნაკლებია იდეალურ სიჩქარეზე წევის გამო, შესაბამისად, სიჩქარის კოეფიციენტი ყოველთვის 1-ზე ნაკლებია.

სიჩქარის განაწილება ჭავლის განივი მონაკვეთზე ერთგვაროვანია მხოლოდ მის შუა ნაწილში და გარე ფენასითხე გარკვეულწილად შენელებულია კედელთან ხახუნის გამო. ექსპერიმენტებმა აჩვენა, რომ ჭავლის ბირთვში გამონაბოლქვის სიჩქარე თითქმის იდეალურის ტოლია ვდა, შესაბამისად, შემოღებული სიჩქარის კოეფიციენტი  უნდა ჩაითვალოს კოეფიციენტად საშუალო სიჩქარე.

მოდით გამოვთვალოთ მოცულობის ნაკადი

ნამრავლი  =  არის ნაკადის კოეფიციენტი. შემდეგ საბოლოოდ

სადაც  გვ- გამოთვლილი წნევის სხვაობა, რომლის მოქმედებითაც ხდება გადინება.

ამ გამოხატვის გამოყენების სირთულე მდგომარეობს ნაკადის კოეფიციენტის  ზუსტ შეფასებაში. გასაგებია რომ

ეს ნიშნავს, რომ ნაკადის სიჩქარე არის ფაქტობრივი ნაკადის სიჩქარის თანაფარდობა ნაკადის სიჩქარესთან, რომელიც მოხდება ჭავლური შეკუმშვისა და წინააღმდეგობის არარსებობის შემთხვევაში. არ არის იდეალური სითხის ნაკადის სიჩქარე, ვინაიდან ჭავლის შეკუმშვა ასევე შეინიშნება იდეალური სითხის შემთხვევაში.

ფაქტობრივი ნაკადის სიჩქარე ყოველთვის ნაკლებია თეორიულ სიჩქარეზე და, შესაბამისად, ნაკადის კოეფიციენტი  ყოველთვის 1-ზე ნაკლებია ჭავლური შეკუმშვისა და წევის გამო. ხან ერთი ფაქტორი უფრო მნიშვნელოვანია, ხან მეორე.

, ,  და  კოეფიციენტები, უპირველეს ყოვლისა, დამოკიდებულია ხვრელის ან საქშენის ტიპზე და ასევე, ისევე როგორც ჰიდრავლიკაში ყველა განზომილებიანი კოეფიციენტი, ჰიდროდინამიკური მსგავსების მთავარ კრიტერიუმზე - Re რიცხვზე.

,  და  კოეფიციენტების ცვლილების ბუნება Re-დან მრგვალი ხვრელისთვის და გამოითვლება იდეალური გადინების სიჩქარით

,

ნაჩვენებია ნახ. 31.

გრაფიკიდან ჩანს, რომ Re-ს გაზრდით და, ანუ ბლანტი ძალების გავლენის შემცირებით, კოეფიციენტი  იზრდება  წევის კოეფიციენტის შემცირების გამო, ხოლო კოეფიციენტი  მცირდება სითხის შენელების შემცირება ხვრელის კიდეზე და ჭავლური ზედაპირის გამრუდების რადიუსების ზრდა მის მონაკვეთში კიდეებიდან ცილინდრული მონაკვეთის დასაწყისამდე.  და  კოეფიციენტების მნიშვნელობები ამ შემთხვევაში ასიმპტომურად უახლოვდება მნიშვნელობებს, რომლებიც შეესაბამება იდეალური სითხის გადინებას, ანუ Re და   მნიშვნელობებია   1 და   0.6. ნაკადის კოეფიციენტი  ზრდით Re-ში და ჯერ იზრდება, -ის მკვეთრი ზრდის გამო, შემდეგ კი, მაქსიმუმს ( max = 0.69 Re-ზე და = 350), მცირდება -ის მნიშვნელოვანი ვარდნის გამო და ზოგადად. Re-ის მნიშვნელობები და პრაქტიკულად სტაბილიზდება  = 0.60  0.61 მნიშვნელობაზე.

ბრინჯი. 31. ,  და  დამოკიდებულება Re-ზე და მრგვალ ხვრელზე

თხელ კედელში
რე და (Re და.) ძალიან მცირე მნიშვნელობების რეგიონში

დაბალი სიბლანტის სითხეებისთვის (წყალი, ბენზინი, ნავთი და ა.შ.), რომელთა გადინება ჩვეულებრივ ხდება მაშინ, როდესაც დიდი რაოდენობითრე, გადინების კოეფიციენტები იცვლება ვიწრო საზღვრებში. ჩვეულებრივ, მხედველობაში მიიღება შემდეგი საშუალო მნიშვნელობები: ( = 0,64;  = 0,97;  = 0,62;  = 0,065).
7.2. გადინება საქშენების მეშვეობით
გარე ცილინდრული საქშენი(ნახ. 32) ეწოდება მოკლე მილს, რომლის სიგრძე რამდენიმე დიამეტრის ტოლია წინა კიდის დამრგვალების გარეშე. პრაქტიკაში, ასეთი საქშენები ხშირად მიიღება იმ შემთხვევებში, როდესაც ბურღვა ხორციელდება სქელ კედელში და წინა კიდე არ არის დამუშავებული.

ასეთი საქშენების მეშვეობით გადინება შიგნით აირისებრი გარემოშეიძლება მოხდეს ორი გზით. ვადის გასვლის პირველი რეჟიმი ნაჩვენებია პირველ და მეორე ფიგურებში, ხოლო მეორე მესამეზე. პირველ რეჟიმში, ჭავლი საქშენში შესვლის შემდეგ შეკუმშულია დაახლოებით ისევე, როგორც თხელ კედელში საქშენში გადინებისას. შემდეგ, ჭავლის შეკუმშული ნაწილის გარემოსთან ურთიერთქმედების გამო

ბრინჯი. 32. გადინება გარე ცილინდრული საქშენით
მბრუნავი სითხე, ჭავლი თანდათან ფართოვდება ხვრელის ზომამდე და ტოვებს საქშენს სრული ჯვარედინით. ვადის გასვლის ამ რეჟიმს უწყვეტი ეწოდება.

ვინაიდან საქშენის გამოსასვლელში ჭავლის დიამეტრი ტოლია ხვრელის დიამეტრის, მაშინ  = 1 და, შესაბამისად,  = . დაბალი სიბლანტის სითხეების გადინების ამ რეჟიმისთვის კოეფიციენტების საშუალო მნიშვნელობები (დიდი Re-სთვის) შემდეგია:

 =  = 0,8;  = 0,5.

ნაკადის ამ რეჟიმში, თხელი კედლის ნახვრიდან ნაკადთან შედარებით, ნაკადის სიჩქარე უფრო მაღალია საქშენის გასასვლელში ჭავლური შეკუმშვის არარსებობის გამო, ხოლო სიჩქარე უფრო დაბალია უფრო დიდი წინააღმდეგობის გამო. შემდეგი ემპირიული ფორმულა შეიძლება იყოს რეკომენდებული უწყვეტი ნაკადის ნაკადის სიჩქარის გამოსათვლელად:

ფორმულიდან გამომდინარეობს, რომ როდესაც Re    =  max = 0.813.

საქშენის მინიმალური შედარებითი სიგრძე ლ/რ, რომლის დროსაც შესაძლებელია ვადის გასვლის პირველი რეჟიმის რეალიზება, დაახლოებით უდრის 1-ს. თუმცა საკმარისი მნიშვნელობებისთვისაც კი ლ/რეს რეჟიმი ყოველთვის არ არის შესაძლებელი.

მოდით ვიპოვოთ წნევა საქშენის შიგნით და მდგომარეობა, რომლითაც შესაძლებელია უწყვეტი დინების რეჟიმი.

მოდით გადინება მოხდეს წნევის გავლენის ქვეშ გვ 0 გაზის გარემოში წნევით გვ 2. გამოთვლილი წნევა ამ შემთხვევაში უდრის

მას შემდეგ, რაც წნევა საქშენის გამოსავალზე გვ 2, ვიწრო განყოფილებაში 1–1, სადაც სიჩქარე უფრო მაღალია, წნევა გვ 1 გვ 2 . თუმცა, უფრო მეტი ზეწოლა ჰდა, შესაბამისად, ღირებულება ქ, რაც უფრო დაბალია წნევა გვ 2. წნევის სხვაობა გვ 2 – გვ 1 იზრდება წნევის პროპორციულად ჰ.დავწეროთ ბერნულის განტოლება და ვნახოთ ეს:

სადაც განტოლების ბოლო წევრი არის წნევის დაკარგვა დინების გაფართოებაზე, რომელიც ში ამ საქმესხდება ისევე, როგორც მილსადენის უეცარი გაფართოებისას.

სიჩქარის თანაფარდობა

ამოიღეთ ბერნულის განტოლებიდან ვ 1 ამ კავშირის გამოყენებით და შეცვალეთ და იპოვნეთ წნევის ვარდნა საქშენის შიგნით:

ჩანაცვლებით  = 0.8 და  = 0.63, მივიღებთ გვ 2 – გვ 1 0.75 გ ჰ.

რაღაც კრიტიკულ წნევაზე ჰ cr აბსოლუტური წნევა საქშენის შიგნით ხდება წნევის ტოლი გაჯერებული ორთქლები, Ამიტომაც

თუ უგულებელყოფთ გაჯერების ორთქლის წნევას. ამიტომ, როცა ჰ > ჰკრ წნევა გვ 1 უნდა გახდეს უარყოფითი, რაც არ შეიძლება იყოს, ასე რომ, გასვლის რეჟიმი არ არის გამოყოფილი ჰ > ჰ kr ხდება შეუძლებელი და ხდება გადასვლა მეორე გასვლის რეჟიმზე.

დინების მეორე რეჟიმი ხასიათდება იმით, რომ ჭავლი შეკუმშვის შემდეგ აღარ ფართოვდება, არამედ ინარჩუნებს ცილინდრულ ფორმას და მოძრაობს საქშენის შიგნით მის კედლებზე შეხების გარეშე. გადინება ხდება ზუსტად იგივე, რაც თხელი კედლის ნახვრეტიდან. შესაბამისად, განცალკევებული დინების რეჟიმიდან განცალკევებულზე გადასვლისას ადგილი აქვს სიჩქარის მატებას და ნაკადის სიჩქარის შემცირებას. თუ წყალი ატმოსფეროში გარე ცილინდრული საქშენის მეშვეობით მიედინება, მაშინ

თუ წნევა შემცირდა გასვლის მეორე რეჟიმში, მაშინ ეს რეჟიმი დარჩება უმცირესობამდე ჰ. ეს ნიშნავს, რომ მეორე ნაკადის რეჟიმი შესაძლებელია ნებისმიერ წნევაზე და ზე ჰ H cr ვადის გასვლის ორივე რეჟიმი შესაძლებელია.

ცილინდრული საქშენით დონის ქვეშ გადინებისას, პირველი რეჟიმი არ განსხვავდება ზემოთ აღწერილიდან, მაგრამ როდესაც აბსოლუტური წნევა იზრდება. ჰეცემა გაჯერებული ორთქლის წნევამდე, მეორე რეჟიმზე გადასვლა არ მოხდება და დგება კავიტაციის რეჟიმი, რომლის დროსაც ნაკადის სიჩქარე წყვეტს უკანა წნევაზე დამოკიდებული. გვ 2, ანუ ჩნდება სტაბილიზაციის ეფექტი. ამ შემთხვევაში, რაც უფრო დაბალია შედარებითი უკანა წნევა

,

რაც უფრო ფართოა კავიტაციის არე საქშენის შიგნით და ნაკლები თანაფარდობამოხმარება .

ამრიგად, გარე ცილინდრული საქშენს აქვს მნიშვნელოვანი უარყოფითი მხარეები: პირველ რეჟიმში - დიდი წინააღმდეგობადა არასაკმარისად მაღალი ნაკადის კოეფიციენტი და მეორეზე, ძალიან დაბალი ნაკადის კოეფიციენტი. გარდა ამისა, აირისებრ გარემოში გადინების რეჟიმის ორმაგია ზე ჰ H cr, ნაკადის სიჩქარის გაურკვევლობა მოცემულ დროს ჰდა კავიტაციის შესაძლებლობა, როდესაც მიედინება დონეს ქვემოთ.

გარე ცილინდრული საქშენი შეიძლება მნიშვნელოვნად გაუმჯობესდეს შესასვლელი ტუჩის დამრგვალებით ან კონუსური ჩანაწერის მოწყობით, კუთხით დაახლოებით 60. Როგორ მეტი რადიუსიდამრგვალება, რაც უფრო დაბალია წევის კოეფიციენტი და მით უფრო მაღალია ნაკადის კოეფიციენტი. ლიმიტში, კედლის სისქის ტოლი რადიუსით, ასეთი საქშენი უახლოვდება კონოიდულ საქშენს, ანუ საქშენს.

ბრინჯი. 33. კონოიდური საქშენი (საქშენი)
კონოიდური საქშენი (საქშენი)ნაჩვენებია ნახ. 33, გამოსახულია დაახლოებით ბუნებრივად შეკუმშვადი ჭავლის სახით და ამის გამო უზრუნველყოფს ნაკადის უწყვეტობას საქშენის შიგნით და პარალელური ჭავლი მის გამოსასვლელ განყოფილებაში. ეს არის ფართოდ გამოყენებული შეფუთვა, რადგან მას აქვს დინების კოეფიციენტი 1-თან ახლოს და ძალიან დაბალი დანაკარგები, ასევე სტაბილური დინების რეჟიმი კავიტაციის გარეშე. მისთვის  = 0,03  0,1;  =  = 0,96  0,99.

ბრინჯი. 34. დიფუზორის საქშენი
დიფუზორის საქშენი

ადგილობრივი წინააღმდეგობები მოიცავს მილების მოკლე მონაკვეთებს, რომლებშიც შეინიშნება სითხის მოძრაობის სიჩქარის ცვლილება სიდიდისა და მიმართულებით. უმარტივესი ადგილობრივი წინააღმდეგობები პირობითად შეიძლება დაიყოს წინააღმდეგობებად, რომლებიც გამოწვეულია ნაკადის კვეთის ცვლილებით (გაფართოება, შევიწროება) და წინააღმდეგობებად, რომლებიც დაკავშირებულია სითხის მოძრაობის მიმართულების ცვლილებასთან. მაგრამ ადგილობრივი წინააღმდეგობების უმეტესობა ზემოაღნიშნული შემთხვევების ერთობლიობაა, რადგან ნაკადის ბრუნვამ შეიძლება გამოიწვიოს მისი განივი მონაკვეთის ცვლილება, ხოლო ნაკადის გაფართოებამ (შეკუმშვა) შეიძლება გამოიწვიოს გადახრა სითხის სწორხაზოვანი მოძრაობიდან. . ასევე, სხვადასხვა ჰიდრავლიკური ფიტინგები (ონკანები, სარქველები, სარქველები და ა.შ.) პრაქტიკულად ყოველთვის არის უმარტივესი ადგილობრივი წინააღმდეგობების ერთობლიობა. ადგილობრივი წინააღმდეგობები ასევე მოიცავს მილსადენების მონაკვეთებს სითხის ნაკადების გამოყოფით ან შერწყმით. ადგილობრივი წინააღმდეგობები მნიშვნელოვან გავლენას ახდენს ჰიდრავლიკური სისტემების მუშაობაზე ტურბულენტური სითხის ნაკადებით. ლამინარული ნაკადებით, უმეტეს შემთხვევაში, ეს დანაკარგები მცირეა მილების ხახუნის დანაკარგებთან შედარებით. უმეტეს ლოკალურ წინააღმდეგობებში, მოძრაობის სიჩქარის ცვლილება იწვევს მორევების წარმოქმნას, რომლებიც იყენებენ სითხის ნაკადის ენერგიას მათი ბრუნვისთვის. ამრიგად, მორევის წარმოქმნა არის თავის დაკარგვის მთავარი მიზეზი ადგილობრივი წინააღმდეგობების უმეტესობაში. ვეისბახის ფორმულა გამოიყენება ამ დანაკარგების დასადგენად: ნაკადის უეცარი გაფართოებისთვის S1 არის დინების განივი ფართობი გაფართოებამდე, S2 არის გაფართოების შემდეგ. - ადგილობრივი წინააღმდეგობის განზომილებიანი კოეფიციენტი.

თუ სითხე მიედინება მილიდან ავზში, მაშინ

1 იმიტომ S1

დინების უეცარი შევიწროებისთვის: .

თუ სითხე ავზიდან გადის მილის მეშვეობით (S1>S2), მაშინ . ნაკადის თანდათანობითი შევიწროვებით და გაფართოებით (გაფართოების არხს ეწოდება დიფუზორი, შევიწროება - დამაბნეველი (თუ დამაბნეველი არის შერწყმული გადასასვლელი - საქშენი)).

მორევის წარმოქმნით გამოწვეული დანაკარგების გარდა, მხედველობაში მიიღება დანაკარგები სიგრძის გასწვრივ ხახუნის შედეგად. და სადაც kp და kc არის კორექტირების ფაქტორები (მნიშვნელობები საცნობარო წიგნებში).

არის ნაკადულების მოხვევებიც: უეცარი და გლუვი.

უეცარი ნაკადი იწვევს მნიშვნელოვან მორევას.

მათი კოეფიციენტები შეგიძლიათ იხილოთ საცნობარო წიგნებში.

32. სითხის გადინება თხელი კედლის ნახვრეტით.

ჰიდრავლიკაში ხვრელები იყოფა მცირე და დიდებად.

პატარა ხვრელები, სხვადასხვა წერტილებირომლის გეომეტრიული თავი იგივეა.

ხვრელების ფორმა ხშირ შემთხვევაში მნიშვნელოვნად მოქმედებს გადინების ნაკადის პარამეტრებზე და მის ფორმაზე. ნახვრეტის მიმართ მიედინება სითხის ჭავლის ფორმის ცვლილებას ეწოდება სითხის ინვერსია.

ხვრელები შეიძლება გაკეთდეს თხელ ან სქელ კედლებში.კედელი განიხილება გამხდარი,თუ მისი სისქე არის S<2/3 напора. სქელი კედელი,თუ S>2/3 თავი .

ჭავლური შეკუმშვის ფენომენი თხელი კედლის ხვრელში გარკვეულ მანძილზე:

რეაქტიული შეკუმშვის კოეფიციენტი

შეკუმშვას უწოდებენ სრულყოფილს, თუ ჭურჭლის გვერდითი კედლები არ იმოქმედებს ჭავლის გადინებაზე.

სრული - შეკუმშვა მთელ პერიმეტრზე

თუ H=const, მაშინ ეს არის შესართავი მუდმივ თავთან

სითხის თავისუფალი დინება - სითხის გადინება ატმოსფეროში.

სიჩქარე და სითხის ნაკადი:

სიჩქარე ამისთვის ნამდვილი სითხეშესწორებულია კოეფიციენტების გამოყენებით, - სიჩქარის კოეფიციენტი.

ნაკადისთვის: , - ნაკადის კოეფიციენტი

ლოკალურ წინააღმდეგობებს უწოდებენ, სიგრძის წინააღმდეგობისგან განსხვავებით, მილსადენის მოკლე მონაკვეთებზე კონცენტრირებული წნევის დანაკარგები, რომლებიც გამოწვეულია მორევების ადგილობრივი განცალკევებით, აგრეთვე ნაკადის სტრუქტურის დარღვევით. ეს პროცესები დიდწილად დამოკიდებულია ადგილობრივი წინააღმდეგობების ფორმაზე. პირობითად, ადგილობრივი წინააღმდეგობები შეიძლება დაიყოს რამდენიმე ტიპად, ნაჩვენებია ნახ. 4.13

უეცარი გაფართოება უეცარი შეკუმშვა

Diffuser Confuser

დიაფრაგმის მილების დამრგვალება

ლოკალური წინააღმდეგობები, კერძოდ, მოიცავს მილსადენების მონაკვეთებს, რომლებსაც აქვთ გადასვლები ერთი დიამეტრიდან მეორეზე, იდაყვები, სოკეტები, ჩაები, ჯვრები, ყველა სახის საკეტი მოწყობილობა და მოწყობილობა (ონკანები, კარიბჭე სარქველები, სარქველები, სარქველები), ასევე ფილტრები, ბადეები, ტუმბოების სპეციალური შესასვლელი და გამოსასვლელი მოწყობილობები (დიფუზერები, კონფუზორები).

ადგილობრივი წინააღმდეგობების აღრიცხვა გადამწყვეტ როლს ასრულებს ჰიდრავლიკურად მოკლე მილსადენების გამოთვლაში, სადაც ადგილობრივი წინააღმდეგობების გამო ენერგიის დაკარგვის რაოდენობა შედარებულია სიგრძის დანაკარგებთან. პრაქტიკულად ნებისმიერი ადგილობრივი წინააღმდეგობა იწვევს

დენის ხასიათის მკვეთრი ცვლილება, რომელსაც თან ახლავს ადგილობრივი სიჩქარის ცვლილება, როგორც სიდიდის, ასევე მიმართულებით.

პრაქტიკაში, ადგილობრივ წინააღმდეგობებზე ენერგიის დაკარგვის დასადგენად, იგი გამოიყენება ვაისბახის ფორმულადანაკარგებს გამოხატავს სიჩქარის ფრაქციებში

სადაც უცნობი პროპორციულობის ფაქტორი ζ ეწოდება ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტი.

როგორც სიჩქარე ვსიჩქარე აღებულია მილსადენის მონაკვეთზე, ან მის წინ. ეს იქნება დამოკიდებული რიცხვითი მნიშვნელობაკოეფიციენტი ζ, შესაბამისად, აუცილებელია კონკრეტულად განისაზღვროს, თუ რომელ სიჩქარესთან მიმართებაში გამოითვლება ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტი. AT ზოგადი შემთხვევაკოეფიციენტი ζ დამოკიდებულია გეომეტრიული ფორმაადგილობრივი წინააღმდეგობა და რე ნომერი.

კოეფიციენტი ζ ვარაუდობენ, რომ მუდმივია ადგილობრივი წინააღმდეგობის მოცემული ტიპისთვის. თუმცა, ექსპერიმენტულმა კვლევებმა აჩვენა, რომ ეს პირობა დაკმაყოფილებულია მხოლოდ მაღალი რეინოლდსის რიცხვებში (Re > 104), მცირე Re მნიშვნელობებში, ζ კოეფიციენტის მნიშვნელობები მნიშვნელოვნად არის დამოკიდებული რეინოლდსის რიცხვზე, ζ საცნობარო მნიშვნელობები ეხება იმ შემთხვევისთვის, როდესაც ადგილობრივი წინააღმდეგობა მოქმედებს რე რიცხვში თვითმსგავსების პირობებში, ე.ი. მასზე არ არის დამოკიდებული რიცხვითი მნიშვნელობა. საცნობარო წიგნებში მოცემული ζ-ის მნიშვნელობები უნდა ჩაითვალოს საორიენტაციოდ. სპეციფიკური ლოკალური წინააღმდეგობის შესახებ მონაცემების გასარკვევად აუცილებელია ჩატარდეს საპილოტო სწავლება Re რიცხვების საჭირო დიაპაზონში. თუმცა, არის შემთხვევები, როდესაც ადგილობრივი წინააღმდეგობის გამო ენერგიის დაკარგვის ოდენობა თეორიულად შეიძლება განისაზღვროს, მაგალითად, ნაკადის უეცარი გაფართოებით.

ზოგჯერ ადგილობრივი წინააღმდეგობები გამოიხატება მილსადენის სწორი მონაკვეთის ექვივალენტური სიგრძის მიხედვით. . ექვივალენტური სიგრძეეწოდება მოცემული დიამეტრის მილსადენის სწორი მონაკვეთის ასეთ სიგრძეს, წნევის დაკარგვა, რომელშიც მოცემული ნაკადის გავლისას უდრის განხილულ ლოკალურ დანაკარგებს.

, ვიღებთ , ან .

მე-3 თავში უკვე განხილულია წნევის დანაკარგების გაანგარიშების საკითხი ლოკალურ წინააღმდეგობებზე, ანუ მილსადენის ისეთ მონაკვეთებზე, სადაც არხის ზომის ან კონფიგურაციის ცვლილების გამო, დინების სიჩქარე იცვლება, იგი გამოეყოფა კედლებსა და მორევებს. გამოჩნდება. განვიხილოთ ადგილობრივი წინააღმდეგობა უფრო დეტალურად.

უმარტივესი ადგილობრივი ჰიდრავლიკური წინააღმდეგობები შეიძლება დაიყოს სამ ჯგუფად: გაფართოება, შევიწროება და არხის შემობრუნება. თითოეული მათგანი შეიძლება იყოს მოულოდნელი ან თანდათანობითი. ადგილობრივი წინააღმდეგობების უფრო რთული შემთხვევები არის ამ უმარტივესი წინააღმდეგობების კომბინაცია. მაგალითად, სარქველში ნაკადი ჯერ მრუდის, ვიწროვდება და ბოლოს ფართოვდება.

ტურბულენტური დინების რეჟიმში, დანაკარგების კოეფიციენტები  განისაზღვრება ძირითადად ადგილობრივი წინააღმდეგობების ფორმით და პრაქტიკულად არ არის დამოკიდებული რეინოლდსის რიცხვზე Re, შესაბამისად, ლოკალური დანაკარგების სიდიდე პროპორციულია სიჩქარის კვადრატის. ამ ურთიერთობას კვადრატული ეწოდება. დანაკარგის კოეფიციენტების მნიშვნელობები  გვხვდება ძირითადად ემპირიულად, თუმცა ზოგიერთი მარტივი ადგილობრივი წინააღმდეგობისთვის ისინი შეიძლება თეორიულად მიღებულ იქნეს. პრაქტიკული პრობლემების გადაჭრისას, -ის მნიშვნელობები გვხვდება საცნობარო წიგნებში, სადაც ისინი მოცემულია ფორმულების, ცხრილების, გრაფიკების სახით სხვადასხვა ტიპის ადგილობრივი წინააღმდეგობებისთვის.

მილსადენებში უმრავლესობის ლოკალური წინააღმდეგობებისთვის Re  10 5-ზე ხდება ტურბულენტური თვითმსგავსება - თავის დაკარგვა პროპორციულია მეორე სიმძლავრის სიჩქარისა და ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტი არ არის დამოკიდებული Re-ზე. ლოკალურ წინააღმდეგობებში, სადაც ხდება მილსადენის კვეთის მკვეთრი ცვლილება და წარმოიქმნება მნიშვნელოვანი მორევები, თვითმსგავსება დგინდება Re  10 4-ზეც კი. მაგალითად, მილსადენის უეცარი გაფართოებისთვის, სადაც ს 1 და ს 2 – მილსადენის ტერიტორიები უეცარ გაფართოებამდე და მის შემდეგ. მილსადენის ავზში გასასვლელად ს 2 >> ს 1 , შესაბამისად  m  1. დიფუზორში ნაკადის თანდათანობითი გაფართოებით ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტი

,

სადაც  d არის დანაკარგის ფაქტორი.

მილის უეცარი შევიწროებით

. ავზიდან მილსადენში შესვლა ს 1 >> ს 2, ანუ  m  0.5.

ლამინარული ნაკადის რეჟიმში, ადგილობრივი დანაკარგები, როგორც წესი, მცირეა ხახუნის დანაკარგებთან შედარებით, და წევის კანონი უფრო რთულია, ვიდრე ტურბულენტურ რეჟიმში:

სადაც თ tr - თავის დაკარგვა, რომელიც გამოწვეულია უშუალოდ ხახუნის ძალების მოქმედებით (სიბლანტე) მოცემულ ადგილობრივ წინააღმდეგობაში და სითხის სიბლანტისა და სიჩქარის პირველი ხარისხის პროპორციულია; თმორევი - დანაკარგები, რომლებიც დაკავშირებულია ნაკადის განცალკევებასთან და მორევის წარმოქმნასთან ადგილობრივ წინააღმდეგობაში ან მის უკან და სიჩქარის პროპორციულია მეორე ხარისხით.

ამრიგად, ზარალის კოეფიციენტი ლამინარულ ნაკადში შეიძლება წარმოდგენილი იყოს ჯამის სახით:

სადაც ადა ბარის განზომილებიანი მუდმივები, რომლებიც ძირითადად დამოკიდებულია ადგილობრივი წინააღმდეგობის ფორმაზე.

Re-ის მნიშვნელობიდან და ლოკალური წინააღმდეგობის ფორმიდან გამომდინარე, ლამინარულ რეჟიმში თავის დაკარგვა შეიძლება გამოიხატოს როგორც წრფივი ან კვადრატული დამოკიდებულება სიჩქარეზე, ასევე მათ შორის საშუალო მრუდის სახით. კოეფიციენტების მნიშვნელობები ადა ბუნდა მოძებნოთ საცნობარო წიგნში ადგილობრივი წინააღმდეგობის ტიპისა და მისი პარამეტრების მიხედვით.

ლოკალური დანაკარგები და ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტი.

მილსადენების ქსელები, რომლებიც ავრცელებენ ან გამოყოფენ სითხეს მომხმარებლებისგან, ცვლის მათ დიამეტრს (განყოფილებას); ქსელებზე მოხვევა, ტოტებია მოწყობილი, ჩამკეტი მოწყობილობები და ა.შ. ამ ადგილებში ნაკადი იცვლის ფორმას და მკვეთრად დეფორმირდება. ფორმის ცვლილების გამო წარმოიქმნება დამატებითი წინააღმდეგობის ძალები, მაშ ადგილობრივ წინააღმდეგობას უწოდებენ.მათ დაძლევას ძალისხმევა სჭირდება. ადგილობრივი წინააღმდეგობების დასაძლევად დახარჯულ წნევას ე.წ ადგილობრივი წნევის დაკარგვადა აღინიშნება .

ლოკალური თავის დაკარგვა განისაზღვრება, როგორც სიჩქარის ხელმძღვანელის პროდუქტი, რომელიც უშუალოდ ადგილობრივ წინააღმდეგობას უახლოვდება , ფორმულის მიხედვით

. (1)

არ არსებობს ზოგადი თეორია ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტების დასადგენად, ცალკეული შემთხვევების გამოკლებით. აქედან გამომდინარე, ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტები, როგორც წესი, გვხვდება ემპირიულად. მათი მნიშვნელობები მილსადენების სხვადასხვა ელემენტებისთვის მოცემულია ტექნიკური საცნობარო წიგნებში. ზოგჯერ ადგილობრივი წინააღმდეგობები გამოიხატება მილსადენის სწორი მონაკვეთის ექვივალენტური სიგრძის მიხედვით. .ექვივალენტური სიგრძეეწოდება მოცემული დიამეტრის მილსადენის სწორი მონაკვეთის ასეთ სიგრძეს, წნევის დაკარგვა, რომელშიც მოცემული ნაკადის გავლისას უდრის განხილულ ლოკალურ დანაკარგებს. დარსი-ვაისბახის ფორმულებისა და (1) გათანაბრება გვაქვს

, ვიღებთ

, ან

.

ხვრელებისა და საქშენების მეშვეობით სითხის გადინების ძირითადი მახასიათებლები (ტორიჩელის ფორმულა; გადინების ტიპები; შეკუმშვის, სიჩქარისა და დინების კოეფიციენტები; ჭავლური შეკუმშვის სახეები).